n-1=Cn-1(3jn-2+2hYn-2).
Значения угла закручивания получаем аналогично (7) (обратный ход):
qn-1=Cn-1qn+n-1.
Граничные условия представлены в виде:
C0=01, 0=0, N-1=N-1.
2.2. Область применения программы ограничивается следующими возможностями:
расстояние между главными балками не должно быть более 1/4 расчетного пролета;
количество мест изменения сечения на половине пролета не более 10;
количество одновременно рассчитываемых сечений не более 20 на половине пролета.
2.3. Ввод исходных данных осуществляется в соответствии с бланками, изображенными на рис. 4, 5, 6.
Вывод информации производится в виде таблиц. При этом имеется пять вариантов печати - один основной и четыре дополнительных. Для назначения того или иного варианта служит индекс управления печатью IP, вводимый с исходными данными (см. рис. 6).
Рис. 4
Рис. 5
Рис. 6
Таблица 1. Варианты вывода информации
Значение IP |
Наименование варианта |
Дополнительные сведения о выданной информации |
1 |
Основной |
1. Геометрические характеристики сечений |
|
|
2. Силовые факторы стесненного кручения |
|
|
3. Нормальные напряжения |
|
|
4. Касательные напряжения |
2 |
Дополнительный |
1. Геометрические характеристики сечений |
3 |
» |
2. Силовые факторы |
4 |
» |
3. Нормальные напряжения |
5 |
» |
4. Касательные напряжения |
Возможные варианты вывода информации в зависимости от индекса управления печатью IP приведены в табл. 1.
Использование основного варианта позволяет получать для каждого сечения максимальный объем информации в виде таблиц. Пример информации для сечения х=21 м показан в табл. 2-5.
Использование дополнительного варианта дает возможность выводить информацию частями (пример показан в табл. 6-8).
Таблица 1. Геометрические характеристики сечения
Момент инерции секториальный, м6 |
Момент инерции крученая, м4 |
Положение ц. т. от низа вертикала, м |
Расстояние от ц. т. плиты до центра изгиба, м |
3,30316 |
0,0754 |
2,058 |
0,852 |
Таблица 3. Силовые факторы от временной нагрузки
Общий крутящий момент, т·м (кН·м) |
Крутящий момент, т·м (кН·м) |
Биомомент, т·м2 (кН·м2) |
Изгибно-крутящий момент, т·м (кН·м) |
-1,51 (-15,1) |
-0,06 (-0,6) |
-109,72 (-1097,2) |
-1,46 (-14,6) |
-14,84 (-148,4) |
-0,55 (-5,5) |
-1076,35 (-10763,5) |
-14,29 (-142,9) |
Таблица 4. Нормальные напряжения от кручения временной нагрузкой
В нижнем поясе, кг/см2 (МПа) |
В верхнем поясе, кг/см2 (МПа) |
На уровне ц. т. плиты, кг/см2 (МПа) |
24,1 (2,4) |
-7,5 (-0,7) |
-2,0 (-2,0) |
Угол закручивания: Ф=-0,1510569Е-02 рад. |
Таблица 5. Касательные напряжения от кручения временной нагрузкой
На уровне ц. т., кг/см2 (МПа) |
Максимальные в стенке, кг/см2 (МПа) |
На верхней грани плиты, кг/см2 (МПа) |
0,8 (0,1) |
0,8 (0,1) |
0,8 (0,1) |
Таблица 6. Геометрические характеристики сечения
Момент инерции секториальный, м6 |
Момент инерции крученая, м4 |
Положение ц. т. от низа вертикала, м |
Расстояние от ц. т. плиты до центра изгиба, м |
х=1,000 м |
|||
1,88593 |
0,07539 |
2,289 |
0,569 |
х=2,000 м |
|||
1,88593 |
0,07539 |
2,289 |
0,569 |
х=4,200 м |
|||
1,88593 |
0,07539 |
2,289 |
0,569 |
х=8,400 м |
|||
2,84132 |
0,07540 |
2,133 |
0,763 |
х=12,600 м |
|||
3,30316 |
0,07541 |
2,058 |
0,852 |
х=18,800 м |
|||
3,30316 |
0,07541 |
2,058 |
0,852 |
х=21,000 м |
|||
3,30316 |
0,07541 |
2,058 |
0,852 |
2.4. При использовании для решения задачи ЭВМ СМ-4 необходимый объем памяти без оптимизации расположения массивов находится в интервале от 40 до 56 Кбайт. Время счета около 10 с.
Копию программы SK можно заказать с подлинников, которые находятся в ВЦ Минавтодора РСФСР и СибАДИ.
Таблица 7. Силовые факторы от временной нагрузки
Общий крутящий момент, т·м (кН·м) |
Крутящий момент, т·м (кН·м) |
Биомомент, т·м2 (кН·м2) |
Изгибно-крутящий момент, т·м (кН·м) |
х=1,000 м |
|||
-24,35 |
-14,11 |
-9,64 |
-10,22 |
-238,84 |
-138,41 |
-94,58 |
-100,27 |
х=2,000 м |
|||
-23,20 |
-14,12 |
-18,87 |
-9,08 |
-227,64 |
-138,56 |
-185,12 |
-89,09 |
х=4,200 м |
|||
-19,12 |
-13,60 |
-34,88 |
-5,52 |
-187,61 |
-133,39 |
-342,16 |
-54,15 |
х=8,400 м |
|||
-14,33 |
-11,09 |
-76,86 |
-3,24 |
-140,57 |
-108,81 |
-754,020 |
-31,81 |
х=12,600 м |
|||
-11,10 |
-7,75 |
-102,05 |
-3,36 |
-108,92 |
-76,00 |
-1001,09 |
-32,93 |
х=18,800 м |
|||
-2,46 |
-2,10 |
-109,35 |
-0,36 |
-24,09 |
-20,63 |
-1072,71 |
-3,49 |
х=21,000 м |
|||
-1,51 |
-0,06 |
-109,72 |
-1,46 |
-14,84 |
-0,55 |
-1076,35 |
-14,29 |
Таблица 8. Нормальные напряжения от кручения временной нагрузкой
В нижнем поясе, кг/см2 (МПа) |
В верхнем поясе, кг/см2 (МПа) |
На уровне ц. т. плиты, кг/см2 (МПа) |
||
х=1,000 м |
||||
3,8 0,4 |
-0,7 -0,1 |
-0,2 -0,0 |
||
Угол закручивания: Ф=-0,8926201Е-04 рад |
||||
х=2,000 м |
||||
7,5 0,7 |
-1,3 -0,1 |
-0,4 -0,0 |
||
Угол закручивания: Ф=-0,1932385Е-03 рад |
||||
х=4,200 м |
||||
13,9 1,4 |
-2,4 -0,2 |
-0,7 -0,1 |
||
Угол закручивания: Ф=-0,4489926Е-03 рад |
||||
|
х=8,400 м |
|
||
19,4 1,9 |
-5,3 -0,5 |
-1,5 -0,1 |
||
Угол закручивания: Ф=-0,9113585Е-03 рад |
||||
х=12,600 м |
||||
22,4 2,2 |
-6,9 -0,7 |
-1,9 -0,2 |
||
Угол закручивания: Ф=-0,1264877Е-02 рад |
||||
х=18,800 м |
||||
24,0 2,4 |
-7,4 -0,7 |
2,0 -0,2 |
||
Угол закручивания: Ф=-0,1501302Е-02 рад |
||||
х=21,000 м |
||||
24,1 2,4 |
-7,5 -0,7 |
-2,0 -0,2 |
||
Угол закручивания: Ф=-0,1510569Е-02 рад |
||||
|
|
|
|
|
3. Методика определения прогибов и усилий в элементах уширенных пролетных строений по программе ЭМ-10 ХАДИ
Теоретической основой программы является энергетический метод, переработанный для разрезных пролетных строений из разного материала с диафрагмами и без них. Программа составлена на языке PL для реализация на ЭВМ ЕС.
Методика позволяет быстро определять прогибы и усилия в конструкциях с любым количеством балок. Для экономии машинного времени и ввода меньшего количества исходных данных в программе ЭМ-10 ХАДИ предусмотрено наибольшее количество балок - 15 шт., что достаточно для расчета большинства реальных мостов. Время работы ЭВМ зависит от формы обращения к ЭВМ: если программа вводится с помощью перфокарт - время работы ЭВМ от 1 до 5 мин; если программа записана в памяти ЭВМ - до 1 мин.
При первой схеме загружения ЭВМ устанавливает линейную полосовую нагрузку 1 т/м (100 Н/см) над первой балкой и далее автоматически переставляет нагрузку над всеми остальными балками. В результате счета ЭВМ печатает данные (прогибы и изгибающие моменты в середине пролета; поперечные силы на опоре; изгибающие моменты в продольных сечениях плиты или диафрагме), которые используются как эпюры влияния прогибов или усилий.
Загружение эпюр влияния с помощью ЭВМ не предусмотрено, так как машина, очень долго анализирует результаты расчетов при определении наихудшего условия (в большинстве случаев имеется не один, а несколько максимумов).
Эпюры влияния следует вычертить на миллиметровой бумаге и в худшем положении установить нагрузку. Худшим считают такое положение, при котором произведение нагрузки qэкв на сумму ординат-эпюр влияния под нагрузкой будет наибольшим.
Так как эквивалентную нагрузку вычисляют по изгибающему моменту и в программе используется ограниченное количество членов ряда, значения прогибов получаются с некоторым завышением (наибольшее равно 25% при одной сосредоточенной силе в середине пролета), при испытаниях мостов с малым количеством машин на пролете (2-4 шт.) теоретические прогибы желательно вычислять с поправкой.
Для проверки правильности расчетов при вычислении изгибающих моментов в главных балках может быть использовано условие:
;
или
Mi=Piyi(5%10%),
где Mi - сумма значений изгибающих моментов во всех главных балках при одинаковом расположении нагрузки над всеми эпюрами; или ??Piyi - изгибающий момент от рассматриваемой линейной или полосовой нагрузки при загружении простой балки.
Исходные данные для программы ЭМ-10 ХАДИ: количество балок (блоков), расчетный пролет, расстояния между балками и от края плиты (накладные тротуары не учитываются), моменты инерции при изгибе и кручении балок, модули упругости и коэффициенты Пуассона материала плиты и ребер. В программе заложено, что плита выполнена из одного материала (единое значение коэффициента Пуассона), а ребра могут быть из разнородных материалов.
Ниже приведен пример определения прогибов и усилий в элементах пролетного строения, построенного по типовому проекту вып. 56 СДП, уширенного блоками по типовому проекту 710/5 и усиленного путем укладки монолитной железобетонной плиты толщиной 10 см над старой частью пролета. Схема пролетного строения приведена на рис. 7, а. Пролетное строение рассчитывали в двух вариантах: с передачей М и Q в поперечном направлении только на диафрагмы и с передачей всего усилия поперек моста на новую монолитную плиту. Второй вариант дал более благоприятный результат, так как армирование диафрагм оказалось недостаточным.
Исходные данные второго варианта: lp=1110 см; n=10 шт.; D1=D11=85 см; D2=D10=166 см; D3=D9=40 см; D4=D5=D6=D7=D8=140 см; I1=I10=3370000 см4; I2=I9=2866000 см4; I3=I8=2910000 см4; I6=I7=3559000 см4; Iкр1=Iкр10=357000 см4; Iкр2=Iкр9=312000 см4; Iкр3=Iкр8=460000 см4; Iкр4=Iкр5=Iкр6=Iкр9=823000 см4; Коэффициент Пуассона плиты =0,167; Iпл10=29400 см4; Iпл2,9=29400 см4; Iпл3=Iпл4=…=Iпл2=131200 см4; Eпл1=Eпл2=Eпл3=…=Eпл11=315000 кг/см2 (31500 МПа); Eр1=Eр2=…=Eр10=315000 кг/см2 (31500 МПа); vр1=vр2=…=vр10=0,167
В табл. 9 приведены значения ординат эпюр влияния прогибов и усилий, вычисленные на ЭВМ. На рис. 8 приведена эпюра, результаты загружения которых приведены в табл. 10 и 11.
Выводы по приведенному примеру (табл. 5-6):
а) изгибающий момент в l/2 средних балок не превышает допустимого для этих конструкций;
б) объединение конструкций по плите h=10 см и сохранение верхних накладок в существующих конструкциях обеспечивает нормальное распределение усилий между балками;
в) монолитная плита должна армироваться в двух уровнях с площадью нижней арматуры на 1 м Fa=18 см2 (девять стержней ?? 16 П).
Рис. 7. Эпюры прогибов и изгибающих моментов в l/2 главных балок
Таблица 9. Значение ординат эпюр влияния прогибов и усилий
Схема загружения |
№ балки |
Прогибы W, см |
Изгибающие моменты в l/2 главной балке М, кН·м |
Поперечные силы на эпюре Q, кH |
Изгибающие моменты в плите Мпл, кН·м |
3 |
1 |
0,039 |
3,27 |
9,42 |
0,074 |
|
2 |
0,044 |
1,53 |
8,92 |
0,332 |
|
3 |
0,044 |
1,95 |
9,04 |
1,650 |
|
4 |
0,038 |
4,28 |
9,70 |
1,578 |
|
5 |
0,026 |
23,28 |
6,59 |
0,597 |
|
6 |
0,011 |
9,94 |
2,81 |
0,740 |
|
7 |
-0,001 |
0,47 |
0,13 |
1,694 |
|
8 |
-0,005 |
-3,43 |
-0,97 |
-1,722 |
|
9 |
-0,004 |
-3,15 |
-0,89 |
-0,345 |
|
10 |
0,002 |
1,68 |
0,48 |
0,076 |
4 |
1 |
0,007 |
6,07 |
1,72 |
0,144 |
|
2 |
0,034 |
24,35 |
6,89 |
0,546 |
|
3 |
0,038 |
28,04 |
7,93 |
2,767 |
|
4 |
0,045 |
40,67 |
11,51 |
3,014 |
|
5 |
0,039 |
35,07 |
9,92 |
1,901 |
|
6 |
0,024 |
21.84 |
6,18 |
0,110 |
|
7 |
0,009 |
8,04 |
2,28 |
-1,373 |
|
8 |
-0,001 |
-0,38 |
-0,11 |
-1,752 |
|
9 |
-0,001 |
-0,38 |
-0,11 |
-1,752 |
|
10 |
-0,002 |
-1,30 |
-0,37 |
-0,086 |