Таблица 11
Величины инерционных сил
№ звена |
Отметка точки приложения равнодействующей (м) |
Мк т |
i |
(т) |
||||
|
|
|
Формы колебаний |
Формы колебаний |
||||
|
|
|
I |
II |
III |
I |
II |
III |
1 |
300 |
185,5 |
- |
- |
- |
37,4 |
-11,3 |
3,9 |
2 |
260 |
251 |
- |
- |
- |
38,4 |
-6,8 |
-0,7 |
3 |
220 |
281 |
- |
- |
- |
30,2 |
2,7 |
-5,5 |
4 |
180 |
333 |
2,4 |
1,6 |
1,3 |
22,3 |
10,7 |
-5,5 |
5 |
140 |
447 |
- |
- |
- |
18,3 |
15,7 |
0,8 |
6 |
100 |
595 |
- |
- |
- |
13,2 |
16,2 |
11,1 |
7 |
60 |
732 |
- |
- |
- |
7,9 |
10,5 |
15,5 |
8 |
20 |
958 |
- |
- |
- |
2,8 |
4,6 |
8,3 |
5. К определению расчетных изгибающих моментов от статического воздействия расчетной ветровой нагрузки и от инерционных сил с учетом форм колебаний
Таблица 12
Величины изгибающих моментов
№ звена |
Pk |
|
(т м) |
|||||||||
|
Формы колебаний |
Формы колебаний |
Формы колебаний |
|||||||||
|
статическая нагрузка |
I |
II |
III |
статическая нагрузка |
I |
II |
III |
Статическая нагрузка |
I |
II |
III |
1 |
62,5 |
37,4 |
11,28 |
3,93 |
31,25 |
18,7 |
5,64 |
1,97 |
1250 |
750 |
-226 |
78,7 |
2 |
72,7 |
38,4 |
-6,83 |
-0,72 |
99 |
56,6 |
-14,7 |
3,57 |
5210 |
3010 |
-814 |
221,7 |
3 |
82,8 |
30,2 |
2,7 |
-5,52 |
176,6 |
90,9 |
-16,76 |
0,45 |
12280 |
6650 |
-1486 |
239,6 |
4 |
86,2 |
22,3 |
10,66 |
-5,50 |
261,1 |
117,2 |
-10,08 |
-5,06 |
22730 |
11330 |
-1890 |
36,6 |
5 |
88,0 |
18,3 |
15,73 |
0,76 |
348,2 |
137,5 |
3,12 |
-7,43 |
36680 |
16830 |
-1765 |
-261,4 |
6 |
88,5 |
13,2 |
16,18 |
11,06 |
436,5 |
153,2 |
19,09 |
-1,52 |
54150 |
22960 |
-1000 |
-322,0 |
7 |
87,5 |
7,9 |
10,54 |
15,51 |
524,5 |
163,75 |
32,45 |
-11,77 |
75120 |
29510 |
300 |
151,0 |
8 |
85,0 |
2,8 |
4,6 |
8,37 |
610,7 |
169,1 |
40,02 |
23,71 |
99540 |
36280 |
1900 |
1100,0 |
Расчетный изгибающий момент от статического и динамического воздействий ветровой нагрузки в 1-ом приближении:
;
Таблица 13
Величины суммарного изгибающего момента
№ звена |
Отметка основания звена (м) |
(т м) |
|
|
|
||
|
|
|
форма колебаний |
|
|
||
|
|
|
I |
II |
III |
т м |
т м |
1 |
280 |
1250 |
750 |
-226 |
78,7 |
787 |
2040 |
2 |
240 |
5210 |
3010 |
-814 |
221,7 |
3125 |
8340 |
3 |
200 |
12280 |
6650 |
-1486 |
239,6 |
6820 |
19100 |
4 |
160 |
22730 |
11330 |
-1890 |
36,6 |
11500 |
34230 |
5 |
120 |
36680 |
16830 |
-1765 |
-261,4 |
16900 |
53580 |
6 |
80 |
54140 |
22960 |
-1000 |
-322,0 |
23000 |
77140 |
7 |
40 |
75120 |
29510 |
300 |
151,0 |
29510 |
104630 |
8 |
0 |
99540 |
36280 |
1900 |
1100,0 |
36350 |
135890 |
6. Задаваясь сечением вертикальной арматуры на 1 пог. м. длины окружности трубы и толщиной стенки трубы, определяются по формуле (15) напряжение в арматуре ан и по формуле (18) напряжение в бетоне бн от нормальной силы и суммарного изгибающего момента расчетных нагрузок. После этого определяется кривизна оси трубы (рис. 7). Расчетные величины даны в табл. 14.
Рис. 7. Эпюра кривизны оси ствола трубы (3-е приближение)
Таблица 14
Отметка сечения (м) |
Fa + Fав (см2) |
1 |
1 |
280 |
41,8 |
0,019 |
0,484 |
240 |
41,8 |
0,019 |
0,484 |
200 |
41,8 |
0,019 |
0,484 |
160 |
65,5 |
0,022 |
0,565 |
120 |
82 |
0,0186 |
0,480 |
80 |
82 |
0,015 |
0,380 |
40 |
107,5 |
0,015 |
0,380 |
±0,00 |
136 |
0,016 |
0,407 |
К полученным прогибам трубы следует прибавить прогибы от крена фундамента (0,0015Н).
Расчет повторяется с учетом дополнительных моментов от нормальных сил, вызванных прогибом ствола, до совпадения прогибов в пределах до 5 %.
Таблица 15
Величины отклонения ствола
Отметка верха звена, (м) |
1-е приближение |
2-е приближение |
3-е приближение |
||||||
|
(т м) |
(1/??)10-4 (1/м) |
y1 (м) |
(т м) |
(1/??)10-4 (1/м) |
y2 (м) |
(т м) |
(1/??)10-4 (1/м) |
y3 (м) |
320 |
2040 |
0,44 |
4,0 |
2970 |
0,44 |
4,88 |
3004 |
0,44 |
4,93 |
280 |
8340 |
0,79 |
3,05 |
12055 |
0,79 |
3,82 |
12235 |
0,79 |
3,86 |
240 |
19100 |
1,02 |
2,2 |
27230 |
0,98 |
2,86 |
28110 |
1,03 |
2,86 |
200 |
34230 |
0,94 |
1,48 |
47830 |
1,10 |
1,96 |
49355 |
1,18 |
1,98 |
160 |
53580 |
0,86 |
0,91 |
73200 |
0,97 |
1,25 |
75375 |
1,0 |
1,26 |
120 |
77140 |
0,74 |
0,49 |
102770 |
0,87 |
0,72 |
106085 |
0,89 |
0,72 |
80 |
104630 |
0,68 |
0,21 |
135550 |
0,72 |
0,35 |
138760 |
0,75 |
0,35 |
40 |
135890 |
0,62 |
0,05 |
170370 |
0,63 |
0,11 |
173570 |
0,63 |
0,113 |
7. Проверка сечений трубы на нагрузку от ветра, собственного веса и воздействия температуры
Принимаем сечение с наибольшим перепадом температуры - на отм. 0,00.
Расчет горизонтального сечения
Напряжение от ветра и собственного веса (вычисляется при определении эпюры кривизны)
кг/см2;
кг/см2.
Определяем напряжение в бетоне и арматуре от воздействия температуры. По формуле (27) определим температурную кривизну стенки:
По формуле (26) определим напряжение в бетоне от перепада температуры:
кг/см2
Суммарное напряжение в бетоне по формуле (25)
кг/см2.
По формуле (29) определим значение коэффициента Р.
Проверяем минимальное значение a по формуле (33):
С = (1 - с)(1 - 0,5с)
= 3??n = 30,008??6,35 = 0,16
С = (1-0,33)(1-0,5??0,33) = 0,555
Примечание. Арматура учитывается с одной стороны стенки - наружная ( = 0,008).
Температурная кривизна стенки по формуле (30):
К = 0,725; бр =1010-6; atс = бр + (at - бр)
atс = 10-6 10 + (12 - 10)×0,725 = 11,45??10-6;
.
Напряжение в арматуре определяется по формуле (50):
= 3n =3×0,008×6,35=0,160;
q = (1 - Р) = 0,160(1 - 0,4) = 0,096;
;
??act = 2363(1 - 0,24) = 552 кг/см2;
проверяем минимальное значение по формуле:
коэффициенты К и С определяются по графикам на рис. 5, 6.
К = 8,3; С = 0,63
кг/см2
Расчет вертикального сечения
Кольцевую наружную арматуру принимаем из прутков 5Ф25 = 24,5 см2 на пог. м.:
;
= 3n = 30,00356,35 = 0,067;
;
act = 2×363×(1 - 0,23) = 558 кг/см2;
.
Минимальное значение
К = 18; С = 0,68; ;
кг/см2 < 2900.
Ширина раскрытия вертикальных трещин:
; lт = K1??ntU??;
;
lт = 196,356,250,7;
мм < 0,2 мм;
Приложение 3
Проверка общей устойчивости дымовой трубы
1. Критическая нагрузка для стержня с постоянной сжимающей силой по длине определяется методом последовательных нагружений.
В случае переменного момента инерции дифференциальное уравнение сжатого стержня имеет вид
. (56)
Если Ix = I(х), где ??(х) заданная функция x, то формула (56) примет вид:
(57)
где
2. Для решения уравнения (57) рассмотрим ряд функций Z0, Z1, Z2 и т.д., каждая из которых удовлетворяет граничным условиям. Пусть они связаны дифференциальной зависимостью
, (n = 1,2,…). (58)
Задав Z0 численным интегрированием (58) определяют Z1 и т.д. Тогда критическое значение Р определяется из выражения:
. (59)
Таким образом, в данном случае определяется первая форма выпучивания и первая критическая сила.
Если количество приближений ограничено, то для большей точности пользуются выражением
(60)
где L - длина стержня.
Если нагрузка Р изменяется вдоль длины стержня, то уравнение (56) принимает более общий вид:
. (61)
Пример расчета
(62)
. (63)