В местах пересечения воздуховодами (кроме транзитных) ограждения помещения, обслуживаемого газовым пожаротушением, следует предусматривать огнезадерживающие клапаны с пределом огнестойкости не менее 0,25 ч.
5.14. Для удаления дыма при пожаре и газов после пожара допускается использовать системы аварийной и основной вентиляции, удовлетворяющие требованиям пп. 5.3–5.13.
5.15. Подачу наружного воздуха при пожаре для противодымной защиты зданий следует предусматривать:
а) в лифтовые шахты при отсутствии у выхода из них тамбуров-шлюзов в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками;
б) в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа;
в) в тамбуры-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа;
г) в тамбуры-шлюзы перед лифтами в подвальном этаже общественных, административно-бытовых и производственных зданий;
д) в тамбуры-шлюзы перед лестницами в подвальных этажах с помещениями категории В.
Примечание. В плавильных, литейных, прокатных и других горячих цехах в тамбуры-шлюзы допускается подавать воздух, забираемый из аэрируемых пролетов здания.
е) в машинные помещения лифтов в зданиях категорий А и Б, кроме лифтовых шахт, в которых при пожаре поддерживается избыточное давление воздуха.
5.16. Расход наружного воздуха для противодымной защиты следует рассчитывать на обеспечение давления воздуха не менее 20 Па:
а) в нижней части лифтовых шахт при закрытых дверях в лифтовых шахтах на всех этажах (кроме нижнего);
б) в нижней части каждого отсека незадымляемых лестничных клеток 2-го типа при открытых дверях на пути эвакуации из коридоров и холлов на этаже пожара в лестничную клетку и из здания наружу при закрытых дверях из коридоров и холлов на всех остальных этажах;
в) в тамбурах-шлюзах на этаже пожара в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками 3-го типа при одной открытой двери в коридор или холл, в тамбурах-шлюзах перед лифтами в подвальных этажах в соответствии с п. 5.15, г при закрытых дверях, а также в тамбуры-шлюзы в подвальных этажах в соответствии с п. 5.15, д при открытой двери в подвальный этаж.
Расход воздуха, подаваемый в тамбуры-шлюзы, работающие при пожаре с одной открытой дверью в коридор, холл или подвальный этаж, следует определять расчетом или по скорости 1,3 м/с в проеме двери.
5.17. При расчете противодымной защиты следует принимать:
а) температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года (параметры Б). Если скорость ветра в теплый период года больше, чем в холодный, расчеты должны быть проверены на теплый период года (параметры Б). Скорость ветра в холодный и теплый периоды года следует принимать не более 5 м/с;
б) направление ветра на фасад, противоположный эвакуационному выходу из здания;
в) избыточное давление в шахтах лифтов в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и в тамбурах-шлюзах – по отношению к давлению наружного воздуха на наветренной стороне здания;
г) давление на закрытые двери на путях эвакуации не более 150 Па;
д) площадь одной большой створки при двустворчатых дверях.
Кабины лифтов должны находиться на нижнем этаже, а двери в лифтовую шахту на этом этаже должны быть открытыми.
5.18. Для противодымной защиты следует предусматривать:
а) установку радиальных или осевых вентиляторов в отдельных помещениях от вентиляторов другого назначения с противопожарными перегородками 1-го типа. Допускается размещать вентиляторы на кровле и снаружи зданий, кроме районов с температурой наружного воздуха минус 40 ??С и ниже (параметры Б) с ограждениями для защиты от доступа посторонних лиц;
б) воздуховоды класса П из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч;
в) установку обратного клапана у вентилятора. Обратный клапан допускается не устанавливать, если в обслуживаемом производственном здании имеются избытки теплоты 20 Вт/м3 и более ( при переходных условиях);
г) приемные отверстия для наружного воздуха, размещаемые на расстоянии не менее от выбросов дыма.
6. ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ
6.1. Систему холодоснабжения от естественных и искусственных источников холода для охлаждения воздуха следует проектировать, если нормируемые метеорологические условия не могут быть обеспечены установками прямого или косвенного испарительного охлаждения.
Выбор источника холода должен быть экономически обоснован.
6.2. Систему холодоснабжения следует, как правило, проектировать из двух или большего числа машин или установок охлаждения; допускается проектировать одну машину или одну установку охлаждения с регулируемой мощностью.
Число машин для холодоснабжения систем кондиционирования производственных помещений следует обосновывать допустимыми отклонениями параметров при выходе из строя одной машины большей мощности.
6.3. Резервные холодильные машины допускается предусматривать для систем кондиционирования первого класса, работающих круглосуточно.
6.4. Потери холода в оборудовании и трубопроводах систем холодоснабжения следует определять расчетом, но принимать не более 10% мощности холодильной установки.
6.5. Поверхностные воздухоохладители (испарители хладонов) и контактные воздухоохладители (форсуночные камеры и др.), присоединенные по одноконтурной водяной (рассольной) системе холодоснабжения с закрытыми испарителями хладонов, допускается применять:
а) для помещений, в которых не используется открытый огонь;
б) если испарители включены в автономный контур циркуляции хладона одной холодильной машины;
в) если масса хладона при аварийном выбросе его из контура циркуляции в меньшее из обслуживаемых помещений не превысит допустимой аварийной концентрации, приведенной в табл. 3.
Таблица 3
|
Тип хладона |
11 |
12 |
22 |
500 |
502 |
|
Допустимая аварийная концентрация, г/м3 |
570 |
500 |
360 |
410 |
460 |
Если воздухоохладитель обслуживает группу помещений, то концентрацию хладона q, г/м3, в любом из этих помещений следует определять по формуле
, (9)
где m – масса хладона в контуре циркуляции, г;
Le – расход наружного воздуха, подаваемого в данное помещение, м3/ч;
Vp – объем данного помещения, м3;
??Le – общий расход наружного воздуха, подаваемого во все помещения, м3/ч;
6.6. Водяные (рассольные) системы холодоснабжения следует проектировать, как правило, с баком-аккумулятором.
6.7. Температуру и качество воды, охлаждающей аппараты холодильных установок, следует принимать в соответствии с техническими условиями на машины.
6.8. Температуру кипения хладагента в кожухотрубных испарителях (с межтрубным кипением агента), охлаждающих воду, следует принимать не ниже плюс 2 ??С, для других испарителей – не ниже минус 2 ??С.
6.9. Холодильные установки компрессионного типа с хладагентом хладоном при содержании масла в любой из холодильных машин и более не допускается размещать в помещениях производственных, общественных и административно-бытовых зданий, если над их перекрытием или под полом имеются помещения с массовым постоянным или временным (кроме аварийных ситуаций) пребыванием людей.
В жилых зданиях, лечебно-профилактических учреждениях (стационарах), интернатах для престарелых и инвалидов, детских учреждениях и гостиницах холодильные установки (кроме холодильных установок автономных кондиционеров) размещать не допускается.
6.10. Холодильные установки с хладагентом аммиаком допускается применять для холодоснабжения производственных помещений, размещая установки в отдельных зданиях, пристройках или отдельных помещениях одноэтажных производственных зданий. Конденсаторы и испарители допускается размещать на открытых площадках на расстоянии не менее от стены здания.
Применение поверхностных воздухоохладителей с хладагентом аммиаком не допускается.
6.11. Пароэжекторные холодильные машины следует размещать на открытых площадках или в производственных зданиях.
6.12. Бромисто-литиевые холодильные машины следует размещать на открытых площадках. Допускается размещение бромисто-литиевых машин в отдельных помещениях зданий различного назначения.
6.13. Компрессорные и абсорбционные холодильные машины следует применять для работы по циклу теплового насоса при технико-экономическом обосновании.
6.14. Помещения, в которых размещаются бромисто-литиевые и пароэжекторные холодильные машины и тепловые насосы с хладагентом хладоном, следует относить к категории Д, а с хладагентом аммиаком – к категории Б. Хранение масла следует предусматривать в отдельном помещении.
6.15. Устье выхлопных труб для хладона из предохранительных клапанов следует предусматривать не менее чем на выше окон и дверей и воздухоприемных отверстий и не менее чем на – выше уровня земли. Выхлоп хладагента следует направлять вверх.
Устье выхлопных труб для аммиака следует выводить на высоту не менее чем на выше кровли наиболее высокого здания, расположенного в радиусе .
6.16. В помещениях холодильных установок следует предусматривать общеобменную вентиляцию, рассчитанную на удаление избытков теплоты.
При этом следует предусматривать системы вытяжной вентиляции с искусственным побуждением, обеспечивающим не менее:
а) трехкратного, а при аварии – пятикратного воздухообмена в 1 ч при применении хладонов типов 11, 12, 22, 500, 502;
б) четырехкратного, а при аварии – 11-кратного воздухообмена в 1 ч при применении аммиака.
7. ВЫБРОСЫ ВОЗДУХА
7.1. Воздух, выбрасываемый в атмосферу из систем местных отсосов и общеобменной вентиляции производственных помещений, содержащий загрязняющие вредные вещества (далее -"пылегазовоздушная смесь"), следует, как правило, очищать. Кроме того, необходимо рассеивать в атмосфере остаточные количества вредных веществ. В соответствии с "Методикой расчета концентрации в атмосферном воздухе вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий" (ОНД-86) Госкомгидромета СССР, концентрации вредных веществ в атмосфере от вентиляционных выбросов данного объекта с учетом фоновых концентраций от других выбросов не должны превышать:
а) предельно допустимых максимальных разовых концентраций вредных веществ в атмосферном воздухе населенных мест (далее – ПДКn), установленных Минздравом СССР, или 0,8 ПДКn – в зонах санитарно-защитной охраны курортов, крупных санаториев, домов отдыха и в зонах отдыха городов, или меньших величин, установленных для данного объекта. Для вредных веществ с неустановленными Минздравом СССР максимально разовыми концентрациями в качестве ПДКn следует принимать среднесуточные предельно допустимые концентрации вредных веществ в атмосферном воздухе населенных мест;
б) 0,3 предельно допустимых концентраций вредных веществ для рабочей зоны производственных помещений (далее – ПДКw.z) в воздухе, поступающем в помещение производственных и административно-бытовых зданий через приемные устройства, открываемые окна и проемы, используемые для притока воздуха.
7.2. Допускается не предусматривать очистку выбросов пылегазовоздушной смеси из систем с естественным побуждением, а также из систем источников малой мощности с искусственным побуждением при соблюдении требований п. 7.1 или если очистка выбросов не требуется в соответствии с разделом проекта "Охрана атмосферного воздуха от загрязнений".
Рассеивание в атмосфере вредных веществ из систем аварийной вентиляции следует проектировать по данным технологической части проекта.
7.3. Вентиляционным источником малой мощности следует считать один источник или условный источник, заменяющий группу источников, находящихся на кровле здания в пределах площади круга диаметром , с общим расходом пылегазовоздушной смеси L ?? 10 м3/с, концентрацией для одного или условного источника q, мг/м3, по каждому вредному веществу, не превышающей q1, q2 и q3, а для пыли, кроме того, не более 100 мг/м3. Значения q1, q2 и q3 следует определять по формулам:
, (10)
, (11)
, (12)
В формулах (10) – (12):
H – высота расположения устья источника над уровнем земли, м; для группы источников высота Н определяется как высота условного источника, равная среднему арифметическому из высот всех источников группы;
D – диаметр устья источника, м; для группы источников диаметр условного источника равен:
, (13)
если устье источника не круглое, то за D следует принимать диаметр, определяемый по формуле D = 1,13A0,5, здесь А – площадь поперечного сечения устья источника, м2;
Lcon – условный расход атмосферного воздуха для разбавления выбрасываемых вредных веществ; при расстояниях от источника до границы населенного пункта 50, 100, 300, и более условный расход воздуха равен соответственно 60, 250, 2000, 6000 м3/c;
L – расход пылегазовоздушной смеси для одного конкретного или условного источника, м3/с;
l – расстояние, м, между устьем одного источника и приемным устройством для наружного воздуха по горизонтали: при l ?? 10D следует принимать l = 10D; при l ?? 60D l = 60D.
Для группы i источников расстояние условного источника от приемного отверстия l равно:
l = (la + lb + ... li)/i , (14)
где la, lb...li – расстояние по горизонтали каждого из источников группы, оси струй которых при направлении ветра в сторону рассматриваемого приемного устройства для наружного воздуха вписываются в его габариты;
K – коэффициент, характеризующий уменьшение концентрации вредных веществ в струе, определяемый по обязательному приложению 23;
qn, qw.z. – предельно допустимые концентрации, мг/м3, вредных веществ соответственно по отношению к воздуху населенных мест и к воздуху рабочей зоны.
Для одного источника и условного источника с выбросом вредных веществ, обладающих эффектом суммации действия, условная концентрация q, мг/м3, приведенная к одному веществу, определяется:
