Все расчеты выполнялись на ЭВМ ЕС-1033 по специальной программе.
Пример 2. Требуется выбрать оптимальный вариант фундамента под сборную железобетонную колонну сечением lс bс = 0,5 0,4 м с глубиной заделки dc = 1,25 м
Дано: отметка обреза фундамента — 0,15 м; отметка подошвы —3,15м.
Грунтовые условия: сверху под подошвой залегает суглинок с удельным весом = 1,8 кН/м3 (2 кгс/см3), мощностью слоя 4,5 м, модулем деформации Е = 11 МПа (110 кгс/см2), углом внутреннего трения = 24о и удельным сцеплением С = 9 кПа (0,09 кгс/см2); ниже залегает песок с = 1,9 кН/м3 (2 кгс/см3), мощностью слоя 10 м, Е = 18 МПа (180 кгс/см2), = 35°, С = 0.
Расчетные нагрузки на уровне обреза фундамента приведены в табл. 4.
Таблица 4
f = 1,0 |
f = 1,2 |
||||||||
N, кН |
Мх, кНм |
Qx, кН |
My, кНм |
Qy, кН |
N, кН |
Мх, кНм |
Qx, кН |
My, кНм |
Qy, кН |
280 |
85 |
10 |
25 |
8 |
336 |
102 |
12 |
30 |
9,6 |
Обозначения, принятые в таблице:
f - коэффициент надежности по нагрузке;
х - направление вдоль бóльшего размера подошвы фундамента.
Допустимая форма эпюры давления под подошвой — трапециевидная, осадка не должна быть более 0,15 м.
В соответствии с указанными в пп. 5— 9 этапами назначаем варианты размеров подошвы и подколонника, классы бетона и арматурной стали.
Условиям работы основания удовлетворяют следующие варианты подошв: 1-й - 4,2 4,2 м; 2-й - 3,9 4,8 м; 3-й - 3,6 4,8 м.
Второй вариант исключен из дальнейшего рассмотрения, так как n1(2) n1(3) при m1(2) = m1(3).
Подколонники выбраны от минимального до максимально приемлемого для заданной колонны - всего пять вариантов.
Число и размеры ступеней выбраны по условиям продавливания при двух классах бетона.
Для армирования фундамента назначена сталь класса А-III (класс A-II не рассматривался).
Расчет всех вариантов фундамента выполнен по программе АСПФ-ЕС.
Результаты расчета всех вариантов представлены в табл. 11. Расход цемента различных марок приведен к марке 400, а расход арматурной стали различных классов приведен к классу А-I.
В примере приняты стоимости:
бетона класса В 12,5 - Cb = 25,40 руб/м3 ;
« « В15 - Cb = 26,72 руб/м3 ;
арматуры класса А-I - Сa = 0,174 руб/кгс;
« « A-II - Сa = 0,184 руб/кгс;
« « A-III - Ca = 0,194 руб/кгс.
На стоимость арматуры введен коэффициент К = 3.
Задача является трехкритериальной, так как качество фундамента характеризуется тремя критериями:
расходом цемента марки 400 (Ц);
расходом стали класса А-I (А);
стоимостью (С).
Из представленных в табл. 5 расчетных вариантов выделяем множество Парето, то есть исключаем из дальнейшего рассмотрения те варианты (они не входят в множество Парето), для которых есть хотя бы один вариант, лучший сразу по всем трем критериям качества. Так, например, во 2-м варианте (все три критерия) больше, чем в 3-м. Поэтому вариант 2 в множество Парето не входит.
Рассмотрев остальные варианты, установили, что в множество Парето входят варианты 1, 3, 6, 7, 10.
Далее проводим оптимизацию на множество Парето по чебышевскому, интегральному и дифференциальному принципам. Нормируем критерии качества, то есть приводим их к безразмерному виду (делим на минимальные значения соответствующих критериев).
Таблица 5
№ вари- |
Размеры подошвы, м |
Размеры подколонника, м |
Высота плитной |
Число ступеней |
К л а с с |
Расход бето- |
Расход арматуры по классам |
||||
анта |
l |
b |
lcf |
bcf |
части, м hpl |
по l |
по b |
бетона |
на, м3 |
A-I |
A-III |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
1 |
4,2 |
4,2 |
0,9 |
0,9 |
0,9 |
3 |
3 |
В12,5 |
10,0 |
78 |
691 |
2 |
4,2 |
4,2 |
0,9 |
0,9 |
0,9 |
3 |
3 |
В15 |
10,0 |
78 |
602 |
3 |
4,2 |
4,2 |
1,2 |
0,9 |
0,9 |
3 |
3 |
В12,5 |
10,57 |
82 |
477 |
4 |
4,2 |
4,2 |
1,2 |
1,2 |
0,9 |
3 |
3 |
В12,5 |
11,49 |
76 |
374 |
5 |
4,2 |
4,2 |
1,2 |
1,2 |
0,75 |
2 |
2 |
В15 |
12,08 |
63 |
374 |
6 |
4,2 |
4,2 |
1,5 |
1,2 |
0,75 |
2 |
2 |
В12,5 |
12,89 |
72 |
343 |
7 |
4,2 |
4,2 |
1,5 |
1,2 |
0,75 |
2 |
2 |
В15 |
12,89 |
58 |
343 |
8 |
4,8 |
3,6 |
0,9 |
0,9 |
1,05 |
3 |
2 |
В15 |
9,83 |
78 |
634 |
9 |
4,8 |
3,6 |
1,2 |
0,9 |
1,05 |
3 |
2 |
В15 |
10,35 |
79 |
425 |
10 |
4,8 |
3,6 |
1,5 |
0,9 |
0,9 |
3 |
3 |
В12,5 |
11,19 |
73 |
344 |
11 |
4,8 |
3,6 |
1,5 |
0,9 |
0,9 |
3 |
2 |
В15 |
10,76 |
68 |
438 |
12 |
4,8 |
3,6 |
1,2 |
1,2 |
1,05 |
3 |
2 |
В12,5 |
11,38 |
75 |
368 |
13 |
4,8 |
3,6 |
1,2 |
1,2 |
0,9 |
3 |
2 |
В15 |
11,16 |
63 |
408 |
14 |
4,8 |
3,6 |
1,5 |
1,2 |
0,9 |
3 |
2 |
В12,5 |
11,92 |
78 |
413 |
15 |
4,8 |
3,6 |
1,5 |
1,2 |
0,9 |
3 |
2 |
В15 |
11,92 |
63 |
373 |
Окончание табл. 5
№ |
Расход |
Расход |
Сто- |
Нормированные значения критериев |
Целевая функция по принципам |
||||
варианта |
цемента марки 400, кгс |
стали класса A-I, кгс |
имость, руб. |
|
|
|
чебышевскому |
интегральному |
дифференциальному |
1 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
21 |
1 |
2020 |
1066 |
697 |
1 |
1,95 |
1,33 |
1,95 |
4,28 |
1 |
2 |
2370 |
939 |
657 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
3 |
2135 |
764 |
589 |
1,06 |
1,39 |
1,13 |
1,39 |
3,58 |
1,06 |
4 |
2321 |
611 |
549 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
5 |
2863 |
597 |
574 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
6 |
2604 |
562 |
564 |
1,29 |
1,03 |
1,08 |
1,29 |
3,40 |
1,03 |
7 |
3055 |
548 |
574 |
1,51 |
1 |
1,10 |
1,51 |
3,61 |
1 |
8 |
2330 |
985 |
673 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
9 |
2453 |
687 |
565 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
10 |
2260 |
565 |
523 |
1,12 |
1,03 |
1 |
1,12 |
3,15 |
1 |
11 |
2250 |
694 |
578 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
12 |
2299 |
601 |
542 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
13 |
2645 |
646 |
569 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
14 |
2408 |
669 |
584 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
15 |
2825 |
596 |
569 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Для оптимизации по чебышевскому принципу в гр. 19 записываем для каждого варианта целевую функцию, представляющую максимальное значение их трех нормированных критериев (, , ). Так, например, для варианта 3 записывается значение А = 1,39, так как = 1,39 > = 1,13 > = 1,06.
Для оптимизации по интегральному и дифференциальному принципам в гр. 20 и 21 записываем для каждого варианта целевые функции, представляющие соответственно сумму нормированных критериев ( + + ) и минимальный из критериев.
Оптимальным по каждому из принципов считается вариант с минимальным значением целевой функции. Из таблицы видно, что по чебышевскому, интегральному и дифференциальному принципам оптимальным оказался 10-й вариант.
ПРИЛОЖЕНИЕ 8
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Усилия от внешних нагрузок, напряжения
N — продольная сила на уровне подошвы фундамента (нормальная к подошве) от расчетных нагрузок без учета веса фундамента и грунта на его уступах;
М — изгибающий момент на уровне подошвы фундамента от расчетных нагрузок;
Мх, My — изгибающие моменты на уровне подошвы фундамента от расчетных нагрузок, действующих соответственно в направлении бóльшего l и меньшего b размеров фундамента;
Q — поперечная сила на уровне верха фундамента от расчетных нагрузок, передающаяся на фундамент от колонны;
G — собственный вес фундамента;
q — равномерно распределенная вертикальная пригрузка;
р — среднее давление под подошвой фундамента.
Коэффициенты надежности
f — по нагрузке;
m — по материалу;
n — по назначению сооружения;
с — коэффициент условий работы.
Характеристики материалов
Rb , Rb,sсr — расчетные сопротивления бетона осевому сжатию соответственно для предельных состояний первой и второй групп;
Rbt , Rbt,scr — расчетные сопротивления бетона осевому растяжению соответственно для предельных состояний первой и второй групп;