Страница 9: СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции (32989)

Примечания: 1. В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А-III используется в качестве расчетной поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней), ее расчетные сопротивления Rsw принимаются как для арматуры класса А-III.

2. Обозначения классов арматуры — в соответствии с п. 2.24а*.

2.27*. Расчетные сопротивления арматуры сжатию Rsc, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принимать по табл. 22* и 23.

При расчете в стадии обжатия конструкций значение Rsc следует принимать не более 330 МПа, а для арматуры класса А-IIIв  равным 170 МПа.

При отсутствии сцепления арматуры с бетоном принимается значение Rsc = 0.

2.28. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы si, учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжении в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т. п., либо работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, изменение свойств стали в связи с условиями изготовления и т. д.

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний второй группы Rs,ser вводят в расчет с s = 1,0.

Расчетные сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw снижаются по сравнению с Rs путем умножения на коэффициенты условий работы s1 и s2:

а) независимо от вида и класса арматуры — на коэффициент s1 = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;

б) для стержневой арматуры класса А-III диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и для проволочной арматуры класса Вр-I в сварных каркасах  на коэффициент s2 = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения.

Таблица 23

_____________

*Для случая применения в вязаных каркасах.

Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw с учетом указанных коэффициентов условий работы s1 и s2 приведены в табл. 22* и 23.

Кроме того, расчетные сопротивления Rs, Rsc, Rsw соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл. 24*26* и 27.

2.29. Длину зоны передачи напряжений lp для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле

(11)

где p и p принимаются по табл. 28.

К значению Rbp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме s2.

Величина sp в формуле (11) принимается равной:

при расчете элементов по прочности — большему из значений Rs и sp;

при расчете элементов по трещиностойкости  значению sp. Здесь sp принимается с учётом первых потерь по поз. 1—5 табл. 5.

В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе (кроме классов В7,5—В12,5) значения p и p увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл. 28.

Таблица 24*

Примечания: 1. Коэффициенты s3 и s4 по поз. 3 и 4 настоящей таблицы учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, указанные коэффициенты учитываются одновременно.

2. Коэффициент s5 по поз. 5 настоящей таблицы вводится кроме расчетных сопротивлений Rs и к предварительному напряжению арматуры sp.

3. В формулах поз. 8 настоящей таблицы значения Rsc и Rsw даны в МПа; значения В  см. п. 2.2.

Таблица 25*

Обозначения, принятые в табл. 25*:

где s,min, s,max  соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в арматуре в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно п. 3.47.