Граничні стани за міцністю та стійкістю форми для сталевих конструкцій мостів можуть бути викликані:
Граничні стани за витривалістю для сталевих конструкцій мостів можуть бути викликані появою тріщин утомленості від дії циклічних навантажень.
Граничні експлуатаційні стани для мостових сталевих конструкцій можуть бути викликані:
а) обмеження пружних прогинів згідно з ДБН В.2.3-22 для запобігання:
б) обмеження коливань для запобігання:
в) обмеження дефектів проїзду для запобігання збільшенню динамічних впливів оцінюються розрахунками витривалості елементів плит проїзду.
Якщо немає інших спеціальних вимог замовника, експлуатаційний граничний стан має прийматися згідно з чинними нормами.
Примітка. Аеропружні явища слід досліджувати для мостів комбінованих систем, вантових, висячих, аркових, рамних та мостів, у яких період власних коливань перевищує 0,5 сек. Оцінка коливань досліджується за частотами, амплітудами та прискореннями.
і R„(6.1)
де Erf - функція навантаження (значення розрахункового узагальненого впливу - зусилля, деформації тощо). Значення Еj знаходиться від дії характеристичних навантажень, помножених на коефіцієнти надійності у j та динамічні коефіцієнти (1 + ц);
Rj - функція опору (значення розрахункового узагальненого опору перерізу - зусилля,
деформації тощо). Значення jRj - це частка від ділення його характеристичного значення на коефіцієнти ут та уг і множення на коефіцієнт т.
Прийняті познаки:
у j - коефіцієнт надійності за навантаженням;
(1 + (і) - динамічний коефіцієнт;
уш - коефіцієнт надійності за матеріалом елемента, виробу, з’єднання, з оцінки порогу витривалості тощо (таблиця 6.1);
уг - коефіцієнт надійності за відповідальністю споруди згідно з ДБН В.2.3-22;
т - коефіцієнт умови роботи споруди, з’єднання, елемента (таблиця 6.2).
Зусилля в елементах і переміщення сталевих мостових конструкцій визначаються з умови їх роботи з перерізами брутто.
Геометричну нелінійність, викликану переміщенням елементів конструкцій, слід враховувати при розрахунку систем, які викликають зміну зусиль і переміщень більше ніж на 5 %. Фізичну нелінійність звитих канатних елементів, що викликана повзучістю, слід враховувати при визначенні напружено-деформованого стану мосту.
При визначенні зусиль в елементах конструкцій зварні і фрикційні з’єднання на високоміцних болтах розглядаються як непіддатливі.
Додаткові напруження в поясах ферм від деформації підвісок враховуються незалежно від відношення висоти перерізу до довжини елемента пояса.
Урахування жорсткості вузлів у решітчастих фермах допускається здійснювати наближеними методами, при цьому визначення осьових зусиль виконується за шарнірною розрахунковою схемою.
Згинальні моменти від зміщення осей елементів розподіляються між усіма елементами, що сходяться у вузлі, пропорційно до їх жорсткості і обернено пропорційно до довжини. При цьому кожен згинальний момент приймається таким, що дорівнює добутку ексцентриситету на максимальну величину зусилля в даному елементі в основній розрахунковій системі.
В елементах в’язей із кутників з болтовими з’єднаннями, які центровані по рисках, найближчих до обушка, допускається ексцентриситет, що виникає, не враховувати.
Площу нетто поперечного перерізу або його елементів отримують із площі перерізу брутто за винятком отворів і вирізів. Геометричні характеристики перерізу нетто елементів конструкцій знаходять як характеристики з найбільш невигідним послабленням.
Для елементів, послаблених отворами під звичайні болти, при розрахунках міцності і витривалості приймають площі перерізу нетто. При розрахунках стійкості і жорсткості - площі перерізу брутто.
При розрахунках елементів із фрикційними з’єднаннями на високоміцних болтах на витривалість, стійкість і жорсткість приймають площі перерізу брутто; при розрахунках на міцність - площі перерізу нетто з урахуванням того, що половина зусиль, які припадають на даний болт, у розглянутому перерізі вже передано силами тертя.
Таблиця 6.1 - Коефіцієнт надійності для елементів та з’єднань
Область застосування |
Коефіцієнт надійності уш |
Коефіцієнт надійності за призначенням у „ ^ |
> 1,0 |
Коефіцієнт надійності за розрахунком уи2^ |
1,3 |
Для перерізів швів зварювання у wm |
1,25 |
Для контактних поверхонь з’єднань на високоміцних болтах ybh |
Таблиця Р.З.2 |
Для канатних розтягнутих елементів ут |
1,6 |
Б Приймають таким, що дорівнює 1,0; коефіцієнт може бути збільшено розробником проекту до 1,1 для випадків, коли руйнація розрахункового елемента може призвести до руйнації мосту в цілому. 2) Для елементів і з’єднань, які розраховуються з використанням розрахункового тимчасового опору Ru. |
Сфера застосування |
Коефіцієнт умов роботи т |
Мости |
|
1 Елементи та їх з’єднання в прогонових будовах і опорах залізничних і пішохідних мостів при розрахунках на експлуатаційні навантаження |
0,9 |
2 Елементи та їх з’єднання в прогонових будовах і опорах автодорожніх і міських мостів при розрахунку на експлуатаційні навантаження, а також для всіх мостів на навантаження, що виникають при виготовленні, транспортуванні і монтажі |
1,0 |
Елементи та з’єднання |
|
3 Канати елементів мостів |
Додаток С |
4 Розтягнуті і стиснуті елементи з одиночних профілів, що прикріплені однією полицею (стінкою): - нерівнополичковий кутник, прикріплений меншою полицею; |
0,7 |
- те саме прикріплений більшою полицею; |
0,8 |
- рівнополичковий кутник; |
0,75 |
- прокатний або складений швелер, прикріплений стінкою, або тавр, прикріплений полицею |
0,9 |
5 Болтові з’єднання: - на звичайних болтах mhx |
Додаток Р, п. Р.2.3 |
- на високоміцних болтах mbh; |
0,95 |
- переріз нетто накладок у з’єднаннях на болтах; |
0,9 |
- затиснення анкерного болта |
0,7 |
Примітка 1. Значення коефіцієнтів умов роботи за 1 і 2 застосовуються одночасно з коефіцієнтом, визначеним за 3 і 4 цієї таблиці. Примітка 2. У випадках, не обумовлених цією таблицею, слід приймати т = 1,0. |
7 РОЗРАХУНКИ МІЦНОСТІ
N
<1,0,(7.1)
NM
де N осьова сила, що діє в перерізі;
NRlj ~ розрахунковий опір перерізу.
Для перерізів з отворами розрахунковий опір NRd розтягу приймається меншим з двох значень
R • т
^pl,Rd ~ Ап ’(7-2)
У г
0,9 • Д.•т
Nu,Rd=An (7.3)
УU ■ Уг
де ш- коефіцієнт умов роботи, що приймають за таблицею 6.2;
уи- коефіцієнт надійності, що приймають за таблицею 6.1;
уг- коефіцієнт відповідальності, що приймають за таблицею 4.1 ДБН В.2.3.-22;
А„- площа нетто згідно з 6.8.
N pl,Rd ~Ап’(7-4)
Уг
М Rv ' т
— У<-^—,(7.5)
hn Уг
де Іхп - тут і далі в розрахунках міцності момент інерції перерізу нетто, визначений з урахуванням ефективних геометричних характеристик перерізів. Нерівномірності розподілу нормальних напружень по ширині плит враховуються введенням до розрахунків зменшеної ширини плит bef.
Оцінку ефективної ширини плит рекомендується виконувати за результатами розрахунків пружних просторових схем. Допускається оцінювати ефективну ширину плит відповідно до додатка Д.
Розрахунки елементів з урахуванням пластики для перерізів 2-го класу, що згинаються в одній з головних площин, виконукіть за формулою
М Rv'm
<,(7.6)
WPI
де Wpi - пластичний момент опору; обмеження щодо застосування наводиться в додатку В.
М Mv Rv т
-^-у н —X < ——,(7.7)
4хп4 упУг
мх ^ М,
Згинальні моменти в перерізі та відстані від головних осей приймаются зі своїми знаками. Розрахунки елементів з урахуванням пластичної роботи для перерізів 2-го класу, що згинаються в двох головних площинах, виконують за формулою
<1,(7.8)
Mpl,x,Rd Mpl,y,Rd
Ry -тRy■т
дє Mpl x Rd =-^ Wpl x та Mpl y Rd =-+ Wphy - згинальні моменти опору перерізу
УгУг
відносно осі х тау відповідно;
Wpi х та Wpl - пластичні моменти опору відносно осі х та у відповідно.
A+2!<V!,(7.9)
AWу
yvnІГ
При розтягу (сила N із знаком"+")М=М1.(7.10)
При стиску (сила N із знаком)М=-—(7.11)
1 + —
де Mj - момент, що діє в розглядуваному перерізі; п2 ЕІ
Ne = Ейлерева критична сила (зі знаком "+") у площині дії моменту, обчислена
І2
для відповідних закріплень стержня.
При гнучкості А, < 60 допускається приймати М = Mv
При виконанні розрахунків за деформованою схемою завжди приймають М = Мх.
Розрахунки елементів з урахуванням пластичної роботи для перерізів 2-го класу, підданих дії осьової сили та згину, виконують за формулою
M<MNM,(7.12)
де MN Rd - розрахунковий пластичний момент опору, зменшений на дію осьової сили N