Втрату напруги під час запуску електродвигуна з достатньою точністю для інженерних ро-рахунків визначають за формулою:

де ΔUдоп % – додаткова втрата напруги під час запуску двигуна;

k- коефіцієнт, який враховує втрату напруги з врахуванням коефіцієнта потужності під час запуску двигуна, В/(Аּкм), що визначається за таблицею К.2;

Iном.дв – номінальний струм двигуна, А;

L- довжина живильної лінії, км.

Таким чином, задавши величину напруги, необхідну для запуску двигуна з врахуванням додаткової втрати напруги у живильній лінії Uдв* + ΔUдоп % та використовуючи формулу (К.2), можливо визначити допустиму потужність навантаження від двигуна за умови живлення від автономного генератора.

Таблиця К.2 – Значення коефіцієнта k, В/(Аּкм), для різних видів навантаження

Площа перерізу живильної лінії, мм2

Навантаження від двигуна

Освітлювальне навантаження

Мідь

Алюміній

Нормальний режим

Пуск

cosφ= 0,8

cosφ= 0,35

cosφ=1

1,5

-

20

9,4

25

2,5

-

12

5,7

15

4

-

8

3,6

9,5

6

10

5,3

2,5

6,2

10

16

3,2

1,5

3,6

16

25

2,05

1

2,4

25

35

1,3

0,65

1,5

35

50

1

0,52

1,1

50

70

0,75

0,41

0,77

70

120

0,56

0,32

0,55

95

150

0,42

0,26

0,4

120

185

0,34

0,23

0,31

150

240

0,29

0,21

0,27

185

300

0,25

0,19

0,2

240

400

0,21

0,17

0,16

300

500

0,18

0,16

0,13

Приклад 3

а) необхідно визначити можливість пуску двигуна пасажирського ліфта з електродвигуном потужністю 5 кВт, параметри якого наведені у прикладі 1 у переліченні б) від автономної дизельної електростанції потужністю 60 кВּА, живильна лінія виконана кабелем ВВГ 4 ×16 завдовжки . Криві генератора даної ДЕС з двома найбільш розповсюдженими серіями пристроїв AVR наведені на рисунку К.3.

Рисунок К.3

Розрахунок за формулою (К.3) дає значення ΔUдоп % = = 4 %, тобто ΔUдоп % = 100 – 84 – 4 = 12 %. За кривими рисунка К.3 отримуємо два значення:

Sn.дв = 31 кВּА для AVR серії SX;

Sn.дв = 42 кВּА для AVR серії MX.

Звідси за формулою (К.2) знаходимо:

Рном.дв = 4,1 кВт для AVR серії SX;

Рном дв = 5,5 кВт для AVR серії MX.

Таким чином, ДЕС потужністю 60 кВּА забезпечить пуск двигуна ліфта тільки за умови використання AVR серії MX;

б) необхідно визначити можливість пуску двигуна насосного агрегата потужністю 55 кВт станції пожежегасіння, параметри якого наведені у прикладі 1 у переліченні в) від автономної дизельної електростанції потужністю 150 кВּА, живильна лінія виконана кабелем ВВГ 4 185 завдовжки (вибрана за моментом для нормального падіння напруги 2,5 %). Криві генератора для даного дизель-генератора з двома найбільш розповсюдженими серіями пристроїв AVR наведені на рисунку К.4.

Рисунок К.4

Розрахунок за формулою (К.3) дає значення ΔUдоп % = = 5,25 %, тобто ΔUдоп % = 100 – 60 – 5 = 35 %. За кривими рисунка К.4 отримуємо два значення:

Sn.дв = 734 кВּА для AVR серії SX;

Sn.дв = 464 кВּА для AVR серії MX.

Звідси за формулою (К.2) знаходимо:

Рном.дв = 45 кВт для AVR серії SX;

Рном дв = 56 кВт для AVR серії MX.

Таким чином, ДЕС потужністю 150 кВּА забезпечить пуск двигуна ліфта тільки за умови використання AVR серії MX.

ДОДАТОК Л

(довідковий)

РОЗРАХУНОК ТА ВИБІР СИСТЕМ ШИНОПРОВОДІВ

Визначення та вимоги до систем шинопроводів визначені частиною 2 ГОСТ 28668.1.

Л.1 Розрахунки розміщення трас, можливих зовнішніх впливів та вибір ступеня захисту оболонки шинопроводу

Л.1.1 Розміщення розподільних ліній системи шинопроводів залежить від розміщення навантаження, а також від розміщення джерела живлення. Захист навантаження розміщується у відвідних блоках у точці відводу електричної енергії від шинопроводу.

Л.1.2 Ступінь захисту (IP) згідно з ГОСТ 14254 визначається, виходячи з умов можливих зовнішніх впливів у приміщеннях, через які проходить система шинопроводів. Як правило, для встановлення всередині будівель завжди достатньо ступеня захисту ІР55.

Л.1.3 Стійкість систем шинопроводів до високих температур, опір розповсюдженню полум'я, вибір вогнестійких закладень (протипожежних бар'єрів) за умови проходження систем шинопроводів між приміщеннями з різними ступенями вогнестійкості визначається згідно з чинними протипожежними вимогами.

Л.1.4 Проектування трас за горизонтального чи вертикального прокладання систем шинопроводів виконується з врахуванням рекомендацій виробника стосовно мінімальних відстаней від шинопроводу до несучих, огороджувальних конструкцій та рекомендованих вузлів кріплення.

Л.1.5 У випадку, коли довжина одиничних прямих ділянок систем шинопроводів складає більше – (або коли система шинопроводів проходить через розширювальний шов чи коли шинопровід проходить через розширювальний шов двох будівель, що примикають), необхідно передбачати термокомпенсаційні секції та відповідні засоби для жорсткого кріплення шинопроводу. Кінці та, в деяких випадках, центри ділянок лінії повинні бути жорстко закріплені для того, щоб направити розширення в бік термокомпенсаційних секцій. Тип, розміщення компенсаційних секцій та вузлів жорсткого кріплення вибирається за вимогами (рекомендаціями) виробника системи шинопроводів.

Л.2 Визначення розрахункового струму та вибір номінального струму системи шинопроводів

Л.2.1 Розрахунковий струм на кожний поверх INB , А (який також визначає номінальний струм відгалужувальних коробок системи шинопроводів), розраховується за формулою:

де Рсм – розрахункова потужність кожного поверху, кВт;

Ue – номінальна робоча напруга, В;

cosφ – коефіцієнт потужності.

Розрахункова потужність кожного поверху Рсм, кВт, визначається за формулою:

де Рос – розрахункова потужність освітлювального навантаження згідно з 3.20 даних Норм, кВт;

Рроз – розрахункова потужність ліній живлення розеток згідно з 3.23 або Г. 1.1 додатка Г даних Норм (у випадку, коли більшість споживачів отримують живлення від розеточної мережі – комп'ютерне навантаження), кВт;

Рсил – розрахункова потужність силового обладнання згідно з 3.25 даних Норм, кВт.

Л.2.2 Розрахунковий струм системи шинопроводів Іь, А, розраховується за формулою:

де К - коефіцієнт одночасності, визначається за таблицею Л.1;

N – кількість ланцюгів (поверхів).

Таблиця Л.1 – Коефіцієнт одночасності К

Кількість ланцюгів (пристроїв захисту від струмових перенавантажень на фазу)

Коефіцієнт одночасності K

2 та З

0,8

4 та 5

0,7

Від 6 до 9 включно

0,6

10 та більше

0,5

Л.2.3 Номінальний струм системи шинопроводів /„, А, розраховується за формулою:

де kt – коефіцієнт зниження номіналу в залежності від температури навколишнього середовища (визначається за даними виробника) та прийметься як найближче значення з номінального ряду струмів каталогу виробника.

Примітка 1. Важливо враховувати, що у різних виробників kt = 1 за різних температур, які можуть відрізнятись на десять та більше відсотків.

Примітка 2. У деяких виробників систем шинопроводів також необхідно уточнювати розміщення системи шинопроводів за горинтального прокладання (плиском чи на ребро), оскільки за розміщення плиском необхідно вводити коефіцієнт зниження навантаження 0,9.

Примітка 3. За великої питомої частки нелінійного навантаження необхідно враховувати треті гармоніки струму, що можуть призвести до значного перенавантаження провідників нейтралі. В даному випадку вибирати номільний струм системи шинопроводів, знаючи середньоквадратичний струм навантаження, що включає гармоніки, Іь, та в залежності від коефіцієнта викривлення синосоїдальності струму THD слід вибирати номінальний струм системи шинопроводів згідно з таблицею Л.2.

Таблиця Л.2

Розрахунковий струм системи шинопроводів Ib, А

Номінальний струм системи шинопроводів In, А

THD > 15 %

15 % < THD < 33 %

THD>33%

800

630

500

800

1000

800

630

1000

1200

1000

800

1200

1600

1200

1000

1600

2000

1600

1200

2000

2500

2000

1600

2500

3200

2500

2000

3200

4000

3200

2500

4000

Приклад

Дано: адміністративна будівля – 21 поверх (площа поверху ) (рисунок Л.1); Рос = 12 кВт/поверх; Рроз = 28 кВт/поверх; Рсил = 600 кВт (на всю будівлю, 21-й поверх); Ue = 400 В, частка комп'ютерного навантаження більше 30 % з THD ≈ 25%, cosφ = 0,9; К = 0,5; kt = 1

Рисунок Л.1

Розрахунковий струм поверхів з 1-го по 20-й:

Розрахунковий струм 21-го поверху:

Розрахунковий струм системи шинопроводів:

З врахуванням великої питомої частки нелінійного навантаження приймаємо номінальний струм системи шинопроводів 1600 А.

Л.3 Перевірка на допустиме падіння напруги

Л.3.1 Розрахунок величини падіння напруги ΔU, В, у системі шинопроводів виконується за формулою:

де І – розрахунковий струм навантаження, А;

l – довжина системи шинопроводів, м;

α – коефіцієнт розподілу струму;

R – омічний опір R1, мкОм/м (згідно з даними виробника);

X – індуктивний опір X1, мкОм/м (згідно з даними виробника);

cosφ – коефіцієнт потужності.

Вказаний у формулі для розрахунку падіння напруги коефіцієнт α залежить від розподілу струму на системі шинопроводів та визначається згідно з таблицею Л.3.

Отримане значення падіння напруги на системі шинопроводів необхідно врахувати у розрахунку падіння напруги від джерела живлення до кінцевого споживача (з врахуванням інших можливих елементів розподільної мережі) так, щоб результуюче падіння напруги не перевищувало значень, регламентованих ГОСТ 13109.

Таблиця Л.З

Розподіл струму за шинопроводом

Коефіцієнт а

Ввід живлення в А, відвід у В

1

І , '

Ввід живлення в А, відвід у В, С, D, Е

0,5

Ввід живлення в А, відвід у В, С

0,25

Ввід живлення в А, відвід у В, С, D, E

0,125

Ввід живлення в А, В, відвід у С, D, E, F

0,25

Л.4 Захист від перенавантаження та короткого замикання

Л.4.1 Системи шинопроводів повинні мати захист від перенавантаження та короткого замикання. В якості апаратів захисту можуть використовуватись запобіжники або силові автоматичні вимикачі. Вибір виду апарату захисту виконується за величиною очікуваних струмів короткого замикання, вимогами селективності або функціями керування та сигналізації.

Л.4.2 Для захисту від перенавантажень вибрана система шинопроводів повинна задовольняти наступній умові:

де Ib – розрахунковий струм системи шинопроводів, А;

Iu – обрана струмова уставка апарату захисту, А;

In – номінальний робочий струм системи шинопроводів, А;

КI – коефіцієнт, що враховує тип апарату захисту (KI =1,1 – для запобіжників; KI =1 – для автоматичних вимикачів).

Л.4.3 Для захисту від струму короткого замикання обрана система шинопроводів повинна задовольняти наступній умові:

де Isc – очікуваний струм КЗ у місці встановлення апарату захисту;

Icw – номінальний струм КЗ розподільної системи шинопроводів;

Іcu – номінальна найбільша гранична вимикаюча здатність апарату захисту.

ДОДАТОК М

(довідковий)

РОЗРАХУНОК ГРАНИЧНО-ДОПУСТИМОЇ КОНЦЕНТРАЦІЇ ЕЛЕГАЗУ В ПРИМІЩЕННІ

Розрахунок концентрації елегазу в приміщенні виконується за методикою, що наведена в технічному звіті МЕК 1634 з урахуванням РД – 16.066.