Расчет здания по указаниям данного пункта не исключает необходимости систематического контроля за величиной фактической прочности раствора и соответствии с указаниями по монтажу, разрабатываемыми для каждой конкретной серии жилых домов (или блок-секций) применительно к конкретным условиям строительства.
Для стыков стен из монолитного бетона, а также монолитных стыков панельных стен, заполняемых бетоном после установки панели верхнего этажа, коэффициент ??т, принимается равным 1, а при опирании плит перекрытия «насухо» (без раствора) ??т = 0,5.
5.24. Коэффициент ??j вычисляется в зависимости от конструктивного решения узла. Если при расчете принимается шарнирное соединение сборных элементов в горизонтальном стыке (см. п. 5.18), то коэффициент вычисляется по указаниям настоящего пункта. Если соединение считается упругим или жестким, то вычисленные для шарнирной схемы значения коэффициента следует умножать на коэффициент ??e, который учитывает эксцентриситет равнодействующей продольной сжимающей силы относительно центра стыка. Коэффициент ??e вычисляется по указаниям п. 5.27.
Для платформенного стыка (см. рис. 7), а также для платформенных узлов монолитных стен (см. рис. 18), в которых сжимающая нагрузка передается только через опорные участки плит перекрытий, коэффициент ??j вычисляется по формуле
??j = (bpl ??pl)??pl ??pl / t, (31)
где bpl — суммарный размер по толщине стены платформенных площадок, через которые в стыке передается сжимающая нагрузка; при скошенных торцах плит перекрытий прочность стыка проверяется раздельно в уровне верхней и нижней опорных зон сборных элементов стены, принимая соответствующие размеры платформенных площадок; при монолитных стенах прочность проверяется только для сечения в уровне верха плит перекрытия; ??pl — возможное суммарное смещение в платформенном стыке плит перекрытий относительно их проектного положения, принимаемое при типовом проектировании зданий для платформенных стыков с двухсторонним опиранием плит перекрытий равным 1,4??р, где смещение ??р, принимается по указаниям п. 5.22; ??pl — коэффициент, учитывающий неравномерность загружения платформенных площадок и принимаемый в зависимости от опирания плит перекрытии на стены равным 0,9 — при двухстороннем опирании; ??pl — коэффициент, зависящий от соотношения расчетных прочностей при сжатии бетона стены Rbw и бетона опорных участков плит перекрытий Rbð;
для стен из тяжелого и легкого бетона
при Rbð ?? Rbw ??pl = 1 ;
при Rbð ?? Rbw ??pl = 1 (1 Rbp / Rbw)2. (32)
Для стен из ячеистого бетона
??pl = 1,2 Rbp / Rbw 0,35, (33)
но не более 1,
где Rbð — расчетная прочность при сжатии (призменная прочность бетона плит перекрытий); для плит перекрытий, изготовляемых в вертикальных кассетных установках, необходимо учитывать понижающий коэффициент условий работы 0,85.
При усилении опорных зон плит перекрытий сплошного сечения горизонтальными сварными сетками из арматурной проволоки диаметром 5 мм с ячейками 50??50 мм сопротивление Rbp для стен из тяжелого бетона можно увеличить на 20 %. Шаг сеток не должен превышать 0,7 глубины опирания перекрытий. Сетки должны объединяться в пространственный каркас.
В случае применения многопустотных плит перекрытий коэффициент ??pl следует дополнительно умножать на коэффициент ??vac, принимаемый:
при механизированной заделке пустот в заводских условиях путем добетонирования с пригрузом опорных участков плит перекрытий ??vac = 0,9; в остальных случаях
??vac = 1 ??vac (1 tf /Sf)3 (34)
где ??vac — коэффициент условий работы, принимаемый равным: 0,5 — при заделке пустот свежеотформованными бетонными пробками, изготовленными одновременно с плитами перекрытий; 1 — при незаделанных пустотах, а также при несовершенной заделке пустот в построечных условиях (например, закладка кирпичом на растворе); tf — наименьшая толщина ребра между пустотами плиты перекрытия; Sf — наименьший шаг пустот.
Для платформенных стыков с односторонним опиранием перекрытий значение коэффициента ??j следует определять по экспериментальным данным.
Для контактного стыка, в котором сжимающая нагрузка передается только через контактные участки стыка (см. рис. 9), коэффициент ??j вычисляется по формуле
??j = (bсоп — ??соп) dсоп ??соп / (tdj), (35)
где bсоп — размер по толщине стены контактной площадки, через которую в стыке передается сжимающая нагрузка; ??соп — расчетное изменение номинального размера контактной площадки, принимаемое равным: для стыков с односторонним опиранием плит перекрытий, в которых хотя бы один край контактной площадки совпадает с гранью стены, а также для контактных стыков вне зоны опирания перекрытий ??соп = ??w; в остальных случаях ??соп = 0; dсоп —размер по длине стены контактного участка стыка (за минусом гнезд для опирания плит перекрытий); ??соп — коэффициент, принимаемый равным меньшему из значений коэффициентов ??loc и ??for; ??loc — коэффициент, учитывающий повышение прочности стыка при местном сжатии,
??loc = ??loc ; (36)
??loc — коэффициент, принимаемый равным: 1,1 — при bm < 0,6t; 1 — в остальных случаях; усоп — расстояние от центра контактной площади до ближайшей вертикальной грани стены; ??for —коэффициент, учитывающий форму контактной площадки;
для площадки в виде выступа вверху или внизу стеновой панели высотой tсоп ?? bсоп при прочности раствора в горизонтальном шве Rm не менее класса бетона сборного элемента стены Вbw (МПа) коэффициент ??for принимается равным: для тяжелого бетона ??for = 1,2; для легкого бетона на пористых заполнителях и ячеистого ??for = 1,1; при Rm < Bbw ??for = 1;
для контактной площадки высотой tcon ?? 2bcon коэффициент ??for = 1; в промежуточных случаях (при bcon < tcon < 2bcon) значение коэффициента ??for определяется по интерполяции между указанными краевыми значениями.
Для контактно-платформенного стыка (см. рис. 10), в котором сжимающая нагрузка передается через платформенный и контактный участки, коэффициент ??j; принимается равным меньшему из значений величин , , которые соответствуют случаям разрушения стыка по контактному или платформенному участкам в уровне верхнего или нижнего растворных швов и вычисляются по формулам:
= [(bcon ??1) ??con + 0,8 ??pl () ??pl]/t,
но не менее = ??pl () ??pl]/t.
= [(bcon ??1) ??con + 0,8 ??pl ]/t,
но не менее = ??pl /t.
где = [() ??pl ??pl /Rbw] /
где bcon — номинальный (проектный) размер по толщине стены контактного участка стыка; , — то же, платформенного участка стыка, для сечений соответственно в уровне верхнего и нижнего растворных швов; ??pl, ??pl — вычисляются как для платформенного стыка; ??con — вычисляется как для контактного стыка; ??1, ??2 — величины, характеризующие возможные изменения номинальных размеров соответственно контактного и платформенного участков стыка;
при bj < t ??1 = 0; = ??pw; = ??pw; (40)
при bj = t ??1 =??w; = ??pw ??w; = ??pw; (41)
??pl — среднее значение местных сжимающих напряжений, передаваемых на стену по платформенной площадке от плиты перекрытия, которая непосредственно оперта в стыке; , —коэффициенты, вычисляемые по указаниям п. 5.23 соответственно для нижнего и верхнего растворных швов.
Для монолитного стыка (см. рис. 8), а также контактных узлов монолитных стен (см. рис. 16, 17), в которых вся сжимающая нагрузка передается через слой бетона, уложенного в полость стыка, коэффициент ??j вычисляется по формуле
??j = (bmon ??mon) ??mon dmon/(tdj), (42)
где bmon, dmon — размеры соответственно по толщине и длине стены монолитного участка стыка; ??mon — возможное смещение стены по монолитному участку стыка, принимаемое в зависимости от способа опирания плит перекрытий равным: ??pw — при одностороннем опирании, 1,4 ??p — при двухстороннем опирании; ??mon — коэффициент, зависящий от соотношения классов по прочности на сжатие бетона замоноличивания стыка Bb,mon и опорного участка стены Bbw и принимаемый равным меньшему из значений коэффициентов ??loc и ??for;
??loc — коэффициент, учитывающий повышение прочности стыка при местном сжатии,
??loc = , (43)
где ymon — расстояние по толщине стены от центра монолитного участка стыка до ближайшей грани стены; ??for — коэффициент, определяемый для стыков с односторонним опиранием плит перекрытий по формуле
??for = Вb.тoп/Вbw, (44)
а для стыков с двухсторонним опиранием плит перекрытий — по формуле
??for = 1,25 Вb.тoп/Вbw. (45)
При замоноличивании стыка раствором или бетоном, прочность которого характеризуется маркой, величину Вb.тoп разрешается принимать равной 0,08 Rmon, где Rmon — марка по прочности на сжатие (кубиковая прочность) раствора или бетона замоноличивания стыка (кгс/см2).
Для контактных узлов стен из монолитного бетона со сборными плитами перекрытии коэффициент ??j вычисляется по формуле (42), принимая коэффициент ??m = 1.
Для платформенно-монолитного стыка (см. рис. 7), а также комбинированных узлов монолитных стен (см. рис. 19—21), в которых сжимающая нагрузка передается через платформенные и монолитный участки, коэффициент ??j принимается равным меньшему из двух значений коэффициентов ??j,pl и ??j,mon, соответствующих разрушению стыка по платформенному или монолитному участкам и определяемых по формулам:
(46)
(47)
где = Втоп/Вbр, но не больше 1; = Вbр/Bb,mon, но не больше 1; bpl — размер по толщине стены платформенного участка стыка; bтоп — то же, монолитного участка стены; ??топ — коэффициент, принимаемый при замоноличивании стыка обычным тяжелым бетоном 0,8; раствором — 0,7.
Прочность мелкозернистого бетона (раствора), сопротивление которого учитывается при расчете прочности платформенно-монолитного стыка, должна контролироваться в соответствии с требованиями ГОСТ на бетоны.
5.25. Коэффициент ??s для стыков сборных элементов стен, усиленных в зоне стыка поперечными сварными каркасами или сетками, определяется по формуле
??s = 1 + 20 Atr ltr /(сtr str t), (48)
но не более 1,3,
где Atr — площадь сечения одного поперечного стержня горизонтального каркаса (сетки); сtr — шаг поперечных стержней по длине стены; ltr — расстояние между крайними продольными стержнями каркаса; str — шаг каркасов по высоте стены; t — толщина стены.
Влияние косвенного армирования опорной зоны стеновой панели разрешается учитывать при выполнении следующих условий:
диаметр ds и расчетное сопротивление растяжению Rs продольных стержней не менее диаметра и расчетного сопротивления поперечных стержней;
шаг каркасов по высоте стены не более 0,5 t;
шаг поперечных стержней по длине стены не более 15 ds;
класс бетона стены не менее В12,5 (марка бетона не менее М150);
толщина горизонтального растворного шва между панелями не более 3 см, прочность раствора не менее 2,5 МПа (25 кгс/см2).
Коэффициент ??s для стыков монолитных стен, усиленных в зоне стыка вертикальной арматурой, определяется по формуле
??s = 1 + Аs,lon Rsc/(Aw Rbw ??m), (49)
но не более 1,5,
где Аs,lon — площадь поперечного сечения вертикальной продольной арматуры, пересекающей стык; Rsc — расчетное сопротивление сжатию продольной арматуры, пересекающей стык; Аw — площадь горизонтального сечения стены.
Определение эксцентриситетов
5.26. При использовании шарнирной схемы соединения сборных элементов в горизонтальном стыке (см. п. 5.18) равнодействующая сжимающая сила считается приложенной в опорном сечении с эксцентриситетом по толщине стены относительно геометрического центра горизонтального сечения.
Для стыков с двухсторонним опиранием перекрытий эксцентриситет по толщине стены продольной силы относительно геометрического центра горизонтального сечения стены рекомендуется определять по формулам:
для платформенного стыка
= (??pw + 0,5 ??) (t/ 1), (50)
где ??, — соответственно разность и сумма номинальных размеров по толщине стены платформенных площадок в уровне верхнего растворного шва;
для других типов стыков с симметричным расположением опорных площадок по толщине стены
= 0,5 ??w. (51)
Для стыков с односторонним опиранием плит перекрытий эксцентриситет по толщине стены продольной силы относительно геометрического центра горизонтального сечения рекомендуется определять по формулам:
для платформенного стыка
= 0,5 (t ) + 0,5 ??pw, (52)
где — номинальный размер по толщине стены платформенной площадки в уровне верхнего растворного шва;
??pw — величина, вычисляемая по формуле (29);
для контактного стыка
= 0,5 t ycon + 0,5 ??con, (53)
где ycon — расстояние по толщине стены от ближайшей ее грани до центра контактной площадки;
для контактно-платформенного стыка
при ??j ?? ??min
, (54)
где b1 = bcon ??w;(55)
b2 = ??pw + ??w;(56)
bm — величина, вычисляемая по формуле (28);
при ??j < ??min
, (57)
где b1 = bcon ??pw + ??p;(58)
b2 = ??p;(59)
для монолитного стыка
= 0,5 t ymon + 0,5 ??mon, (60)
для платформенно-монолитного стыка
при ??j,pl ?? ??j,mon
, (61)
где b1 = ??pl;(62)
b2 = bmon + ??pl ??pw;(63)
при ??j,pl > ??j,mon
, (64)
где b1 = bmon ??pw; (65)
b2 = bpl + ??pw ??p;(66)
5.27. Коэффициент ??e вычисляется по формуле
??e = 1 2 ej /bm, (67)
где ej — эксцентриситет по толщине стены равнодействующей продольной сжимающей силы относительно центра стыка; при расчете стены в предположении шарнирного соединения элементов стены и перекрытия в узле эксцентриситет ej = 0; при расчете в предположении упругого или жесткого соединения элементов стены и перекрытия в узле
ej = Mj / Nj, (68)
Mj — изгибающий момент в опорном сечении стены, определяемый методами строительной механики; Nj — продольная сжимающая сила в опорном сечении стены; bт — величина, определяемая по указаниям п. 5.24; для узлов монолитной стены со сборными плитами перекрытия величина bт принимается равной размеру по толщине стены полости замоноличивания узла между плитами перекрытия; для узла монолитной стены с монолитными перекрытиями величина bт принимается равной толщине стены t.
При определении изгибающего момента Мj следует учитывать, что часть нагрузок, вызывающих усилия в стыке, прикладываются до того, как раствор в стыках сборных элементов или бетон монолитных стен наберет расчетную прочность. Для полносборных зданий к ним следует относить нагрузки от веса конструкции не менее чем двух этажей здания. Усилия от этих нагрузок рекомендуется определять в предположении шарнирного соединения элементов в узле.
