|
r, см |
Момент в сечении B |
Момент в сечении C |
Давление на сваю B |
Давление на сваю C |
||||||||||||
|
|
SUM z |
SUM омегал.в. |
SUM z |
SUM омегал.в. |
SUM z' |
SUM омега'л.в. |
SUM z' |
SUM омега'л.в. |
||||||||
|
|
E = 1,7 |
E = 1,9 |
E = 2,1 |
|
E = 1,7 |
E = 1,9 |
E = 2,1 |
|
E = 1,7 |
E = 1,9 |
E = 2,1 |
|
E = 1,7 |
E = 1,9 |
E = 2,1 |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
|
100 |
8,40 |
7,97 |
8,36 |
1071 |
6,05 |
6,17 |
6,93 |
714 |
0,921 |
0,975 |
1,02 |
114 |
0,884 |
0,958 |
- |
92,8 |
|
110 |
10,7 |
9,14 |
8,78 |
1300 |
8,84 |
6,40 |
6,64 |
864 |
0,888 |
0,928 |
0,982 |
126 |
0,853 |
0,893 |
0,961 |
102 |
|
120 |
13,6 |
11,1 |
9,86 |
1540 |
12,2 |
8,31 |
6,94 |
1030 |
0,877 |
0,896 |
0,935 |
137 |
0,840 |
0,856 |
0,901 |
111 |
|
130 |
16,9 |
13,8 |
11,7 |
1810 |
15,6 |
12,3 |
7,89 |
1200 |
0,880 |
0,879 |
0,902 |
149 |
0,849 |
0,840 |
0,862 |
120 |
|
140 |
20,5 |
17,1 |
14,1 |
2100 |
16,6 |
15,8 |
12,1 |
1400 |
1,02 |
0,874 |
0,850 |
160 |
0,930 |
0,841 |
0,839 |
130 |
|
150 |
24,6 |
20,5 |
17,3 |
2410 |
21,5 |
18,8 |
17,2 |
1600 |
1,12 |
0,953 |
0,876 |
172 |
1,05 |
0,860 |
0,840 |
139 |
|
160 |
26,6 |
24,0 |
20,6 |
2740 |
24,4 |
21,9 |
19,0 |
1830 |
1,22 |
10,6 |
0,902 |
183 |
1,13 |
0,966 |
0,848 |
149 |
|
170 |
29,6 |
27,6 |
24,1 |
3100 |
27,3 |
24,8 |
22,0 |
2060 |
1,30 |
1,15 |
0,966 |
195 |
1,21 |
1,06 |
0,904 |
158 |
|
180 |
31,6 |
30,1 |
27,6 |
3470 |
29,2 |
27,6 |
25,0 |
2310 |
1,35 |
1,22 |
1,08 |
206 |
1,27 |
1,14 |
0,992 |
167 |
|
190 |
33,6 |
33,0 |
30,6 |
3870 |
31,1 |
30,5 |
27,8 |
2580 |
1,43 |
1,30 |
1,16 |
218 |
1,34 |
1,21 |
1,07 |
176 |
|
200 |
35,6 |
35,1 |
33,6 |
4290 |
32,9 |
32,4 |
30,4 |
2850 |
1,47 |
1,35 |
1,23 |
229 |
1,39 |
1,28 |
1,15 |
186 |
|
210 |
36,8 |
37,1 |
36,6 |
4730 |
34,8 |
34,3 |
33,7 |
3150 |
1,50 |
1,40 |
1,30 |
240 |
1,44 |
1,32 |
1,21 |
195 |
|
220 |
37,6 |
39,1 |
38,6 |
5190 |
36,7 |
36,2 |
35,6 |
3450 |
1,56 |
1,44 |
1,34 |
252 |
1,48 |
1,37 |
1,27 |
204 |
|
230 |
38,3 |
40,8 |
40,6 |
5670 |
38,6 |
38,0 |
37,4 |
3780 |
1,58 |
1,48 |
1,39 |
263 |
1,54 |
1,42 |
1,32 |
214 |
|
240 |
39,0 |
41,6 |
42,6 |
6180 |
40,4 |
39,9 |
39,3 |
4040 |
1,62 |
1,52 |
1,43 |
275 |
1,56 |
1,46 |
1,36 |
222 |
|
250 |
39,7 |
42,3 |
44,6 |
6700 |
42,3 |
41,8 |
41,2 |
4460 |
1,64 |
1,56 |
1,47 |
286 |
1,59 |
1,50 |
1,40 |
232 |
|
260 |
39,6 |
43,0 |
45,6 |
7250 |
43,8 |
43,5 |
43,0 |
4830 |
1,68 |
1,59 |
1,51 |
298 |
1,62 |
1,53 |
1,44 |
241 |
|
270 |
39,0 |
43,6 |
46,2 |
7800 |
44,4 |
45,5 |
45,0 |
5200 |
1,69 |
1,62 |
1,53 |
309 |
1,64 |
1,56 |
1,47 |
250 |
|
280 |
38,2 |
44,4 |
47,0 |
8400 |
45,2 |
47,5 |
46,9 |
5590 |
1,71 |
1,64 |
1,57 |
320 |
1,66 |
1,59 |
1,51 |
260 |
|
290 |
37,3 |
44,9 |
47,6 |
9010 |
49,0 |
48,6 |
48,6 |
6000 |
1,72 |
1,67 |
1,59 |
332 |
1,68 |
1,62 |
1,54 |
269 |
|
300 |
36,9 |
43, |
48,5 |
9650 |
47,2 |
49,3 |
50,5 |
6420 |
1,74 |
1,68 |
1,62 |
343 |
1,69 |
1,64 |
1,57 |
278 |
в) по условию прочности свай или стоек на сжатие с учетом
продольного изгиба по формуле:
фи K - 2,4q l SUM омега
п 0
q = ------------------------------, (7.23)
э n l SUM z
э
где:
фи - коэффициент продольного изгиба;
F - площадь сечения сваи или стойки, кв. см, которую принимают
без учета ослаблений, если они не превышают 25%. Если ослабления
превышают 25%, то принимают условную площадь F = 4/3 F , где F -
н н
площадь ослабленного сечения;
г) в мостах с большим загниванием свай на уровне меженных вод
- по условию работы свай на сжатие в ослабленном сечении без учета
продольного изгиба по формуле:
K - 2,4q l SUM омега
н п 0
q = ----------------------------. (7.24)
э n l SUM z
э
7.1.17. Класс нагрузки по расчету опор определяется по
формуле:
min 2
q L
э
K = --------------, (7.25)
2
4L - 6 + 0,1L
где:
min
q - наименьшее значение q из формул 7.21 - 7.24, тс/м;
э э
L = 2l, м.
Для расчета допускаемой массы конкретного транспортного
min
средства следует q сравнивать с эквивалентной нагрузкой от
э
этого транспортного средства, при этом длину треугольной линии
влияния для ее середины принимать равной удвоенной длине
примыкающего к опоре пролета.
Расчетные формулы 7.21 - 7.24 выведены для линий влияния с длиной загружения, равной двум пролетам. Но в формулы при расчетах подставляется длина одного пролета.
7.2. Определение грузоподъемности пролетных
строений с фермами Гау-Журавского, дощато-гвоздевыми
фермами и клееными балками
7.2.1. Грузоподъемность дощато-гвоздевых ферм определяют из условия прочности нижнего пояса в ослабленном сечении, середине пролета и в стыке пояса. Если появились места загнивания верхнего пояса, вызывающие опасения, то проверяют на прочность и эти сечения.
Класс нагрузки определяют по формуле 7.9 при наименьшем
значении "q ", вычисленной из формул 7.26 - 7.29.
э
Допускаемую нагрузку на дощато-гвоздевые фермы определяют:
а) по условию прочности нижнего пояса в ослабленном сечении с
наибольшим загниванием или другими дефектами на расстоянии x от
опоры определяют по формуле:
200h F K - 1,2q (l - x) x
н п
q = ---------------------------, (7.26)
э n K (l - x) x
э а
где:
q - допускаемая эквивалентная нагрузка, кгс/см;
э
F - площадь сечения нижнего пояса, кв. см, с учетом
н
ослабления и загнивания;
h - расчетная высота фермы (расстояние между осями поясов),
см;
q - постоянная нагрузка на главной фермы, кгс;
l - расчетный пролет главной фермы, см;
K - коэффициент поперечной установки автомобильной нагрузки,
а
определяемый по формуле:
лямбда лямбда
1 1 2
K = - (1 + ------- + -------), (7.27)
а 2 d d
1 2
где:
d - расстояние между осями ферм;
лямбда - расстояние соседних колес от смежных ферм;
E - колея автомобильной нагрузки (см. рис. 7.2);
б) по условию прочности нижнего пояса в середине пролета - по
формуле:
2
800h F K - 1,2q l
н п
q = --------------------; (7.28)
э 2
n K l
э а
в) по условию прочности стыка нижнего пояса с наибольшим
значением напряжения или ослабления - по формуле:
2h T m m - 1,2q мю (l - x) x
н с н
q = -------------------------------, (7.29)
э мю n K (l - x) x
э а
где:
q - допускаемая эквивалентная нагрузка по условию прочности
э
стыка, кгс/см;
T - расчетная несущая способность одного среза нагеля или
н
гвоздя, кгс, определяемая согласно указаниям СНиП с учетом
коэффициента на породу леса;
m - количество срезов одного нагеля;
с
m - количество нагелей в полунакладке;
н
мю - коэффициент равен отношению площади сечения досок,
перекрываемых стыком, к полному сечению пояса.
7.2.2. Грузоподъемность ферм Гау-Журавского определяют из
условия прочности нижнего пояса в ослабленном сечении и в середине
пролета, а также на растяжение в стыках нижних поясов, узловых
подушек на скалывание и смятие и на растяжение в металлических
тяжах.
Класс нагрузки определяют по формуле 7.9 при минимальном
значении q из формул 7.30 - 7.36.
э
Допускаемую эквивалентную нагрузку на ферму Гау-Журавского
определяют:
а) по условию прочности нижнего пояса в ослабленном сечении по
формуле:
200h F K - 1,2q (l - x) x
н п
q = ---------------------------, (7.30)
э n K (l - x) x
э а
где x - расстояние от опоры до верхнего наиболее удаленного от
опоры узла данной панели (рис. 7.6). Остальные обозначения формулы
в п. 7.2.1;
б) по условию прочности нижнего пояса в середине пролета - по
формуле:
2
800h F K - 1,2q l
н п
q = --------------------; (7.31)
э 2
n K l
э а
в) по условию прочности древесины на скалывание между шпонками
в стыке нижнего пояса - по формуле:
22,4h F K - 1,2q мю (l - x) x
