16.17*. В конструкциях решетчатых опор диафрагмы должны устанавливаться на расстоянии между ними не более трех размеров среднего поперечного сечения секции опоры, а также в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов.
16.18. Болты фланцевых соединений труб следует размещать на одной окружности минимально возможного диаметра, как правило, на равных расстояниях между болтами.
16.19. Элементы решетки ферм, сходящиеся в одном узле, следует центрировать на ось пояса в точке пересечения их осей. В местах примыкания раскосов к фланцам допускается их расцентровка, но не более чем на треть размера поперечного сечения пояса. При расцентровке на больший размер элементы должны рассчитываться с учетом узловых моментов.
В прорезных фасонках для крепления раскосов из круглой стали конец прорези следует засверливать отверстием диаметром в 1,2 больше диаметра раскоса.
16.20. Оттяжки в мачтах с решетчатым стволом следует центрировать в точку пересечения осей поясов и распорок. За условную ось оттяжек должна приниматься хорда.
Листовые проушины для крепления оттяжек должны подкрепляться ребрами жесткости, предохраняющими их от изгиба.
Конструкции узлов крепления оттяжек, которые не вписываются в транспортные габариты секций стволов мачт, следует проектировать на отдельных вставках в стволе в виде жестких габаритных диафрагм.
16.21. Опорная секция мачты должна, как правило, выполняться передающей нагрузку от ствола мачты на фундамент через опорный шарнир. При соответствующем обосновании допускается применение опорной секции, защемленной в фундаменте.
16.22. Кронштейны и подвески технологических площадок следует располагать в узлах основных конструкций ствола.
16.23. Натяжные устройства (муфты), служащие для регулировки, длины и закрепления оттяжек мачт, должны крепиться к анкерным устройствам гибкой канатной вставкой. Длина канатной вставки между торцами втулок должны быть не менее 20 диаметров каната.
16.24. Для элементов АС следует применять типовые механические детали, прошедшие испытания на прочность и усталость.
Резьба на растянутых элементах должна приниматься по стандартам СТ СЭВ 180-75, СТ СЭВ 181-75, СТ СЭВ 182-75 (исполнение впадины резьбы с закруглением).
16.25. В оттяжках мачт, на проводах и канатах горизонтальных антенных полотен для гашения вибрации следует предусматривать последовательную установку парных низкочастотных (1-2,5 Гц) и высокочастотных (4-40 Гц) виброгасителей рессорного типа. Низкочастотные гасители следует выбирать в зависимости от частоты основного тона оттяжки, провода или каната. Расстояние s до места подвески гасителей от концевой заделки каната следует определять по формуле ,
где d - диаметр каната, провода, мм;
m - масса 1 м каната, провода, кг;
P - предварительное натяжение в канате, проводе, Н (кгс);
?? - коэффициент, равный 0,00041 при натяжении Р, Н или 0,0013 при натяжении Р, кгс.
Высокочастотные гасители устанавливаются выше низкочастотных на расстоянии s. При пролетах проводов и канатов антенных полотен, превышающих 300 м, гасители следует устанавливать независимо от расчета.
Для гашения колебаний типа «галопирование» следует изменять свободную длину каната (провода) поводками.
16.26*. Антенные сооружения радиосвязи необходимо окрашивать чередующимися полосами цветомаркировки согласно требованиям по маркировке и светоограждению высотных препятствий в соответствии с Наставлением по аэродромной службе в гражданской авиации СССР.
16.27. Механические детали оттяжек, арматуры изоляторов, а также метизы, как правило, должны быть оцинкованными.
17. Дополнительные требования по проектированию гидротехнических сооружений речных
17.1*. Для конструкций гидротехнических сооружений следует, как правило, применять стали в соответствии с табл. 50* (кроме сталей С590, С590К) и табл. 51, а, а также сталь марки 16Д по ГОСТ 6713-75* при соответствующем технико-экономическом обосновании.
17.2. При расчетах стальных конструкций речных гидротехнических сооружений следует принимать коэффициенты условий работы, установленные разд. 4* и 11, а также по табл. 48.
Таблица 48
|
Элементы конструкций |
Коэффициенты условий работы ??с при сочетаниях нагрузок |
|
|
|
основных |
особых |
|
1. Элементы трубопроводов, кроме обшивок плоских заглушек, при расчете на внутреннее давление без учета местных напряжений |
0,70 |
0,95 |
|
2. То же, кроме плоских заглушек без балочной клетки, при расчете на внутреннее давление с учетом местных напряжений |
1,10 |
1,5 |
|
3. Заглушки трубопроводов плоские без балочной клетки при расчете на внутреннее давление |
0,55 |
0,7 |
|
4. Элементы трубопроводов при расчете на внешнее давление: |
|
|
|
оболочки прямолинейных участков и колен |
0,80 |
0,9 |
|
кольца жесткости |
0,65 |
0,75 |
|
5. Анкеры плоских облицовок |
0,85 |
- |
17.3. Стальные конструкции, не подвергающиеся воздействию водной среды, следует проектировать в соответствии с требованиями разд. 1-12.
При расчете конструкций, подвергающихся воздействию водной среды, следует принимать коэффициенты надежности в соответствии с требованиями СНиП по проектированию гидротехнических сооружений.
17.4*. Расчет на выносливость тройников и развилок трубопроводов допускается производить согласно требованиям разд. 9, если в задании на проектирование оговорено наличие пульсирующей составляющей давления потока в трубопроводе.
Расчет на выносливость элементов, подверженных двуосному растяжению, допускается производить более точными методами с учетом фактического напряженного состояния.
17.5. Плоские облицовки затворных камер и водоводов следует рассчитывать на прочность при:
давлении свежеуложенного бетона и цементного раствора, инъектируемого за облицовку;
фильтрационном давлении воды в заоблицовочном бетоне с учетом давления воды в водоводе.
17.6. Рабочие пути под колесные и катковые затворы следует рассчитывать на прочность при изгибе и местном смятии поверхностей катания, при местном сжатии стенки, при сжатии бетона под подошвой.
17.7. Трубопроводы с изменяющимися по длине диаметрами должны быть разделены на участки с постоянным диаметром. Переход от одного диаметра трубы к другому должен выполняться коническими обечайками или звеньями.
18. Дополнительные требования по проектированию балок с гибкой стенкой
18.1*. Для разрезных балок с гибкой стенкой симметричного двутаврового сечения, несущих статическую нагрузку и изгибаемых в плоскости стенки, следует, как правило, применять стали с пределом текучести до 430 МПа (4400 кгс/см2).
Рис. 22. Схема балки с гибкой стенкой
18.2*. Прочность разрезных балок симметричного двутаврового сечения, несущих статическую нагрузку, изгибаемых в плоскости стенки, укрепленной только поперечными ребрами жесткости (рис. 22),
с условной гибкостью стенки 6 ?? ?? 13 следует проверять по формуле
(M/Mu)4 + (Q/Qu)4 ?? 1,(158)
где M и Q - значения момента и поперечной силы в рассматриваемом сечении балки;
Mu - предельное значение момента, вычисляемое по формуле
;(159)
Qu - предельное значение поперечной силы, вычисляемое по формуле
.(160)
В формулах (159) и (160) обозначено:
t и h - толщина и высота стенки;
Af - площадь сечения пояса балки;
??cr и ?? - критическое напряжение и отношение размеров отсека стенки, определяемые в соответствии с п. 7.4*;
?? - коэффициент, вычисляемый по формулам
при ?? ?? 0??03?? ?? 0??05 ?? 5?? ?? ????15;(161)
при 0??03 ?? ?? ?? 0??1?? ?? 0??11 ?? 3?? ?? ????40(162)
Здесь
где Wmin - минимальный момент сопротивления таврового сечения, состоящего из сжатого пояса балки и примыкающего к нему участка стенки высотой (относительно собственной оси тавра, параллельной поясу балки);
a - шаг ребер жесткости.
18.3. Поперечные ребра жесткости, сечение которых следует принимать не менее указанных в п. 7.10, должны быть рассчитаны на устойчивость как стержни, сжатые силой N, определяемой по формуле
,(163)
где все обозначения следует принимать по п. 18.2*.
Значение N следует принимать не менее сосредоточенной нагрузки, расположенной над ребром.
Расчетную длину стержня следует принимать равной lef = h(1 - (1 -??), но не менее 0,7h.
Симметричное двустороннее ребро следует рассчитывать на центральное сжатие, одностороннее - на внецентренное сжатие с эксцентриситетом, равным расстоянию от оси стенки до центра тяжести расчетного сечения стержня.
В расчетное сечение стержня следует включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной с каждой стороны ребра.
18.4. Участок стенки балки над опорой следует укреплять двусторонним опорным ребром жесткости и рассчитывать его согласно требованиям п. 7.12.
На расстоянии не менее ширины ребра и не более от опорного ребра следует устанавливать дополнительное двустороннее ребро жесткости размером согласно п. 18.3.
18.5. Устойчивость балок не следует проверять при выполнении требования п. 5.16*, а настоящих норм либо при расчетной длине (где bf - ширина сжатого пояса).
18.6. Отношение ширины свеса сжатого пояса к его толщине должно быть не более .
18.7*. Местное напряжение ??loc в стенке балки, определяемое по формуле (31), должно быть не более 0,75Ry, при этом значении lef следует вычислять по формуле (146).
18.8*. При определении прогиба балок момент инерции поперечного сечения брутто балки следует уменьшать умножением на коэффициент ?? = 1,2 - 0,033 для балок с ребрами в пролете и на коэффициент ?? = 1,2 - 0,033- h/l - для балок без ребер в пролете.
18.9*. В балках по п. 18.1* с условной гибкостью стенки 7 ?? ?? 10 при действии равномерно распределенной нагрузки или при числе сосредоточенных одинаковых нагрузок в пролете 5 и более, расположенных на равных расстояниях друг от друга и от опор, допускается не укреплять стенку в пролете поперечными ребрами по рис. 22, при этом нагрузка должна быть приложена симметрично относительно плоскости стенки.
Прочность таких балок следует проверять по формуле
(163, а)
где ?? - коэффициент, учитывающий влияние поперечной силы на несущую способность балки и определяемый по формуле ?? = 1 - 5,6Afh/(Awl).
При этом следует принимать tf ?? 0,3t и 0,025 ?? Afh/(Awl) ?? 0,1.
19. Дополнительные требования по проектированию балок с перфорированной стенкой
19.1*. Балки с перфорированной стенкой следует проектировать из прокатных двутавровых балок, как правило, из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см2).
Сварные соединения стенок следует выполнять стыковым швом с полным проваром.
19.2. Расчет на прочность балок, изгибаемых в плоскости стенки (рис. 23), следует выполнять по формулам табл. 49.
Таблица 49
|
Формулы для расчета на прочность сечений балки (рис. 23) |
||||
|
верхнего таврового |
нижнего таврового |
опорного |
||
|
Точка 1 |
|
Точка 3 |
|
|
|
Точка 2 |
|
Точка 4 |
|
|
Обозначения, принятые в таблице 49:
M - изгибающий момент в сечении балки;
Q1 и Q2 - поперечные силы, воспринимаемые тавровыми сечениями и равные и ,
где Q - поперечная сила в сечении балки;
J1 и J2 - моменты инерции верхнего и нижнего тавровых сечений относительно собственных осей, параллельных полкам;
Q3 - поперечная сила в сечении балки на расстоянии (с + s - 0,5a) от опоры (рис. 23);
Jx - момент инерции сечения балки с отверстием относительно оси x-x;
W1,max и W1,min - наибольший и наименьший моменты сопротивления верхнего таврового сечения;
W2,max и W2,min - то же, нижнего таврового сечения;
Ry1, Ru1, Ry2, Ru2- расчетные сопротивления проката для верхнего и нижнего тавровых сечений.
Рис. 23. Схема участка балки с перфорированной стенкой
19.3. Расчет на устойчивость балок следует выполнять согласно требованиям п. 5.15, при этом геометрические характеристики необходимо вычислять для сечения с отверстием.
Устойчивость балок не следует проверять при выполнении требований п. 5.16*.
19.4. В опорных сечениях стенку балок при hef/t > 40 где t - меньшая толщина стенки) следует укреплять ребрами жесткости и рассчитывать согласно требованиям п. 7.12, при этом у опорного сечения следует принимать с ?? 250 мм (рис. 23).
19.5. В сечениях балки при отношении или при невыполнении требований п. 5.13 следует устанавливать ребра жесткости в соответствии с требованиями п. 7.10.
Сосредоточенные грузы следует располагать только в сечениях балки, не ослабленных отверстиями.
Высота стенки сжатого таврового сечения должна удовлетворять требованиям п. 7.18* настоящих норм, в формуле (91)* которого следует принимать = 1,4.
19.6. При определении прогиба балок с отношением l/hef ?? 12 (где l - пролет балки) момент инерции сечения балки с отверстием следует умножать на коэффициент 0,95.
20. Дополнительные требования по проектированию конструкций зданий и сооружений при реконструкции
20.1*. Расчетные сопротивления проката и труб конструкций следует назначать в соответствии с п. 3.1*. При этом значение предела текучести стали Ryn и временного сопротивления Run следует принимать:
для сталей, у которых приведенные в сертификатах или полученные при испытаниях значения предела текучести и временного сопротивления соответствуют требованиям действовавших во время строительства государственных стандартов или технических условий на сталь - по минимальному значению, указанному в этих документах;
для сталей, у которых приведенные в сертификатах или полученные при испытаниях значения предела текучести и временного сопротивления ниже предусмотренных государственными стандартами или техническими условиями на сталь, действовавшими во время строительства, - по минимальному значению предела текучести из приведенных в сертификатах или полученных при испытаниях.
