СНИП 2.04.02-84 . Водоснабжение.Наружные сети и сооружения


Расчетная температура воздуха для определения продолжительности промораживания слоя осадка (рис. 7) должна приниматься по месяцу с наиболее высокой среднесуточной температурой в период устойчивого мороза.

Слой осадка на каждой секции площадки зимнего напуска Нзим, м, надлежит определять как сумму последовательно намороженных слоев осадка за период устойчивого мороза.


(6)


где nн — число напусков осадка на одну секцию за период устойчивого мороза, определяемое по формуле


(7)


где Км — коэффициент, учитывающий неполное использование периода устойчивого мороза, принимаемый равным 0,8;

S — количество суток в периоде устойчивого мороза;


Рис. 7. Зависимость глубины промораживания слоя осадка от среднесуточной температуры воздуха и продолжительности промораживания


τп — продолжительность промораживания слоя осадка в сутках, определяемая по рис. 7 в зависимости от среднесуточной отрицательной температуры воздуха t, °С, за каждый месяц периода устойчивого мороза.

26. Площадки замораживания допускается проектировать при условии залегания грунтовых вод на глубине не менее 1,5 м от основания площадок.

При необходимости следует предусматривать устройство для отвода грунтовых вод и поверхностных вод.

27. Подачу осадка к площадкам и секциям надлежит предусматривать по трубопроводам.

Напуск осадка на площадки и секции следует предусматривать открытыми лотками, проложенными вдоль их длинной стороны. Уклон лотков надлежит принимать не менее 0,01.

Устройства для напуска осадка на площадки (секции) и отвода осветленной воды следует предусматривать на противоположных сторонах на расстоянии не более 40 м. Расстояния между устройствами для напуска осадка, а также отвода осветленной воды, должны быть не более 30 м.

28. Устройства для подачи осадка не должны допускать размывания основания площадок или слоя замерзшего осадка.

Устройства для отвода осветленной воды должны обеспечивать удаление воды с любого уровня по глубине площадок.

29. Строительную высоту оградительных валиков площадок (секций) замораживания Нстр, м, надлежит определять по формуле


(8)


где Nнак — число лет накапливания уплотненного осадка;

— годовой объем уплотненного осадка, м3, влажностью 70 %;

Fпл.з — общая площадь площадок замораживания, м2;

Нг — слой неуплотненного осадка, м, за последний год перед вывозом осадка.


Площадки подсушивания


30. В южных районах, где в период устойчивого дефицита влажности величина дефицита составляет 800 мм и более, обезвоживание осадка допускается предусматривать на площадках подсушивания путем уплотнения его под действием силы собственной массы и высушивания на открытом воздухе с последующим вывозом осадка через 1—3 года в места складирования.

Общая полезная площадь площадок подсушивания осадка Fпл.п, м2, должна определяться по формуле


(9)


где Fз.в и Fл — площади площадок подсушивания соответственно для зимне-весеннего и летнего напусков осадка, м2.

31. Полезную площадь площадок для напуска осадка в зимне-весенний период Fз.в, м2, следует определять по формуле


(10)


где Eг — количество воды, испарившейся за год со свободной водной поверхности, мм;

Аг — годовое количество осадков, мм;

— объем осадка в зимне-весенний период, м3, определяемый по формуле


(11)


где —объем осадка, м3, выпускаемого на площадки подсушивания в течение зимне-весеннего периода со средней влажностью , %,

Wв — объем воды, м3, выделившийся из осадка в результате его уплотнения на площадках, определяемый по формуле


(12)


где Pос — влажность осадка, уплотнившегося на площадках подсушивания за время зимне-весеннего периода, определяемая по рис. 3 и 4;

— влажность осадка, %, принимаемая при выпуске осадка из сгустителей по таблице п. 11, из отстойников и осветлителей по формуле


(13)


где ρтв — средняя платность твердой фазы в осадке, принимаемая от 2,2 до 2,6 т/м3;

δ — концентрация твердой фазы в осадке, т/м3, принимаемая по табл. 19 п. 6.65 с учетом разбавления осадка при его выпуске по п. 6.74.

Значение Ег, мм, следует определять по формуле


(14)


где Тд — суммарное число дней в году, характеризующихся дефицитом влажности;

lо — средняя упругость насыщенных водяных паров, соответствующая температуре осадка, миллибар;

l200 — средняя упругость водяных паров, соответствующая абсолютной влажности воздуха на высоте 200 см от водной поверхности, миллибар, принимается по данным метеорологической станции;

v200 — средняя скорость ветра на высоте 200 см, м/с.

32. Полезную площадь площадок для напуска осадка в летний период следует определять по формуле (10) п. 31, при этом значения Ег и Аг надлежит принимать усредненными за период устойчивого дефицита влажности.

Время от момента напуска осадка на площадку до начала удаления выделившейся из осадка воды следует принимать 4—5 сут.

Объем уплотненного осадка летнего напуска надлежит определять по формуле (11) п. 31 аналогично для зимне-весеннего напуска, принимая влажность и плотность осадка по рис. 3-6.

33. В зависимости от местных условий и размеров площадок подсушивания допускается их секционирование.

Устройства для напуска осадка следует проектировать согласно п. 27.

34. Строительную высоту оградительных валиков площадок подсушивания следует определять по формуле (8) п. 29.


Приложение 10

Обязательное


ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ


1. Потери напора в трубопроводах систем подачи и распределения воды вызываются гидравлическим сопротивлением труб и стыковых соединений, а также арматуры и соединительных частей.

2. Потери напора на единицу длины трубопровода (“гидравлический уклон”) i с учетом гидравлического сопротивления стыковых соединений следует определять по формуле


(1)


где λ —коэффициент гидравлического сопротивления, определяемый по формуле (2)


(2)


где d — внутренний диаметр труб, м;

v — средняя по сечению скорость движения воды, м/с;

g — ускорение силы тяжести, м/с2;

Re = vd/v — число Рейнольдса; В0 = CRe/vd;

v — кинематический коэффициент вязкости транспортируемой жидкости, м2/с.

Значения показателя степени т и коэффициентов А0, А1 и С для стальных, чугунных, железобетонных, асбестоцементных, пластмассовых и стеклянных труб должны приниматься, как правило, согласно табл. 1.



Таблица 1


п.п.

Вид труб

m

A0

1000 A1

1000 (A1/2g)

С

1

Новые стальные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием

0,226

1

15,9

0,810

0,684

2

Новые чугунные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием

0,284

1

14,4

0,734

2,360

3

Неновые стальные и неновые чугунные без внутреннего

v

0,30

1

17,9

0,912

0,867


защитного покрытия или с битумным защитным покрытием

v ≥ 1,2 м/с

0,30

1

21,0

1,070

0

4

Асбестоцементные

0,19

1

11,0

0,561

3,51

5

Железобетонные виброгидропрессованные

0,19

1

15,74

0,802

3,51

6

Железобетонные центрифугированные

0,19

1

13,85

0,706

3,51

7

Стальные и чугунные с внутренним пластмассовым или полимерцементным покрытием, нанесенным методом центрифугирования

0,19

1

11,0

0,561

3,51

8

Стальные и чугунные с внутренним цементно-песчаным покрытием, нанесенным методом набрызга с последующим заглаживанием

0,19

1

15,74

0,802

3,51

9

Стальные и чугунные с внутренним цементно-песчаным покрытием, нанесенным методом центрифугирования

0,19

1

13,85

0,706

3,51

10

Пластмассовые

0,226

0

13,44

0,685

1

11

Стеклянные

0,226

0

14,61

0,745

1


Примечание. Значение С дано для v = 1,3 ⋅ 10-6 м2/с (вода, t = 10°С).


Эти значения соответствуют современной технологии их изготовления.

Если гарантируемые заводом-изготовителем значения A0, А1 и С отличаются от приведенных в табл. 1, то они должны указываться в ГОСТ или технических условиях на изготовление труб.

3. При отсутствии стабилизационной обработки воды или эффективных внутренних защитных покрытий гидравлическое сопротивление новых стальных и чугунных труб быстро возрастает. В этих условиях формулы для определения потерь напора в новых стальных и чугунных трубах следует использовать только при проверочных расчетах в случае необходимости анализа условий работы системы подачи воды в начальный период ее эксплуатации.

Стальные и чугунные трубы следует, как правило, применять с внутренними полимер-цементными, цементно-песчаными или полиэтиленовыми защитными покрытиями. В случае их применения без таких покрытий и отсутствия стабилизационной обработки к значениям А1 и С по табл. 1 и значению К по табл. 2 следует вводить коэффициент (не более 2), величина которого должна быть обоснована данными о возрастании потерь напора в трубопроводах, работающих в аналогичных условиях.

4. Гидравлическое сопротивление соединительных частей следует определять по справочникам, гидравлическое сопротивление арматуры — по паспортам заводов-изготовителей.

При отсутствии данных о числе соединительных частей и арматуры, устанавливаемых на трубопроводах, потери напора в них допускается учитывать дополнительно в размере 10— 20 % величины потери напора в трубопроводах.

5. При технико-экономических расчетах и выполнении гидравлических расчетов систем подачи и распределения воды на ЭВМ потери напора в трубопроводах рекомендуется определять по формуле

(3)

где q — расчетный расход воды, м3/с;

d — расчетный внутренний диаметр труб, м.

Значения коэффициента К и показателей степени n и p следует принимать согласно табл. 2.


Таблица 2


№ п.п.

Вид труб

1000 К

p

n

1

Новые стальные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием

1,790

5,1

1,9

2

Новые чугунные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием

1,790

5,1

1,9

3

Неновые стальные и неновые чугунные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием

1,735

5,3

2

4

Асбестоцементные

1,180

4,89

1,85

5

Железобетонные виброгидропрессованные

1,688

4,89

1,85

6

Железобетонные центрифугированные

1,486

4,89

1,85

7

Стальные и чугунные с внутренним пластмассовым или полимерцементным покрытием, нанесенным методом центрифугирования

1,180

4,89

1,85

8

Стальные и чугунные с внутренним цементно-песчаным покрытием, нанесенным методом набрызга с последующим заглаживанием

1,688

4,89

1,85

9

Стальные и чугунные с внутренним цементно-песчаным покрытием, нанесенным методом центрифугирования

1,486

4,89

1,85

10

Пластмассовые

1,052

4,774

1,774

11

Стеклянные

1,144

4,774

1,774


Приложение 11

Рекомендуемое


ОБРАБОТКА ОХЛАЖДАЮЩЕЙ ВОДЫ ХЛОРОМ И МЕДНЫМ КУПОРОСОМ



Обработка охлаждающей воды



Хлор

Медный купорос (по иону меди)


Назначение хлора или

медного купороса


Доза,

мг/л

Продолжительность хлорирования каждого периода, мин, ч


Периодичность


Доза, мг/л


Продолжительность хлорирования каждого периода


Периодичность

Дополнительные

данные

Борьба с цветением воды в водохранилищах (прудах) - охладителях

-

-

-

0,1- 0,5, считая на объем верхнего слоя воды в водохранилище толщиной 1 - 1,5 м или на весь объем воды в пруду

Устанавливается опытным путем в процессе эксплуатации

-

Для пересчета иона меди на товарный продукт дозу следует умножить на 4

Предупреждение бактериального биологического обрастания теплообменных аппаратов и трубопроводов

-

40 - 60 мин

2 - 6 раз

в сут

-

-

-

Доза хлора должна обеспечивать содержание остаточного активного хлора в оборотной воде после наиболее удаленных теплообменных аппаратов 1 мг-л в течение 30 - 40 мин

Предупреждение обрастания водорослями градирен, брызгальных бассейнов и оросительных теплообменных аппаратов

-

-

-

1 - 2

1 ч

3 - 4 раза

в месяц

-

Предупреждение биологического обрастания микроорганизмами, водорослями градирен, брызгальных бассейнов и оросительных теплообменных аппаратов

7- 10

1 ч

3 - 4 раза

в месяц

1 - 2

1 ч

3 - 4 раза

в месяц

-