d
(34)
+Пнар% 2
где d - посадочный диаметр внутреннего кольца шарикоподшипника, мм;
D и„„ - посадочный диаметр наружного кольца шарикоподшипника, мм; rrG/7
б - коэффициент смазки и материала трущихся поверхностей, определяемый
по формуле
(35)
-
где
коэффициент, характеризующий зависимость динамической вязкости смазки от давления (пьеэокоэффициент вязкости), 1/Па;приведенный модуль упругости материала трущихся поверхностей, Па;
U - коэффициент вязкости смазки и скорости качения, определяемый по
формуле
(36)
где fiLg - динамическая вязкость смазки при атмосферном давлении, Па*с;
И - полусумма скоростей контактирующих тел качения, мм/с, определяемая по формуле
<37>
где /7 - средняя частота вращения, об/мин;
h/Z - коэффициент нагрузки, определяемый по формуле
,./ F-1O'S
w —■ , (38)
Е г
хгде F - максимальная нагрузка на шарик, Н, определяемая по формуле
где Z - количество шариков подшипника.
Зависимость Н • в функции от параметра Л, характеризующего режим трения, выбирается в соответствии с табл. 5.
|
|
Таблица 5 |
|
Л |
Hj |
||
|
|
От 0,600 до 0,999 |
0,9 |
|
|
' 1,000 * 1,499 |
1,0 |
|
|
* 1,500 * 2,000 |
1,3 |
|
|
Св. 2,000 |
1,5 |
Следует отметить, что при значении Л < 0,600 режим смазки считается неуд овлетворительн ым.
3.1.3. Вероятность обеспечения внутреннего зазора шарикоподшипника ( р. (г >0)) определяется по формуле * г'
г
"1'v1401
Инв. Ns дубликата N« изм.
Mnb Ns подлинника 5813 Ns изв.
т
функция Лапласа;
где
(г?) - математическое ожидание рабочего внутреннего зазора шарикоподшипника, мм;(f(Pp) “ среднее квадратическое отклонение рабочего внутреннего зазора шарикоподшипника, мм.
Математическое ожидание рабочего внутреннего зазора шарикоподшипника {т(Рр)'} в миллиметрах определяется по формуле
Я(пр} = П(гд')- Ягп(лгг)- гп(дгз)*(41) где Я - математическое ожидание начального внутреннего зазора шарикоподшипника, мм;
математическое ожидание величины уменьшения внутреннего зазора шарикоподшипника от посадочного натяга, мм;
математическое ожидание величины уменьшения внутреннего зазора шарикоподшипника от углового смешения колец, мм;
Учет составляющей Й(ДГў) проводить при наличии достоверных данных.
|
|
ОСТ 1 00151-88 с. 15 |
|
|
гті(аг?) - математическое ожидание величины уменьшения внутреннего зазора шарикоподшипника от перепада температуры между копыхами, мм; _ , , готах * Го мп (42) ■ ■ 2 ' > |
|
|
|
|
|
где Г - максимальный начальный внутренний зазор шарикоподшипника, мм; с7 iffQA Г - минимальный начальный внутренний зазор шарикоподшипника, мм; |
|
|
гп(лг1) т(б), (43> где $ - коэффициент влияния посадочного натяга; |
ч. |
|
/ТІ (б) - математическое ожидание посадочного натяга, мм; . ,2 4 О' 7 $ (44) |
|
|
|
|
|
d2 = dcp~~T’ (45) |
|
|
где с/& - номинальный посадочный диаметр вала, мм; d ~ номинальный внутренний диаметр вала кольцеобразного сечения, мм; - условный наружный диаметр внутреннего кольца шарикоподшипника, мм; / -4^2 ) т/6) = ?(о,4е 2ІҐ- 0,00442)-t-m (у) Ри, (46) где тп(у) - математическое ожидание зазора или натяга, мм; & - среднее квадратическое отклонение зазора или натяга, мм; Р" - вероятность возникновения натяга при посадке шарикоподшипника; |
|
|
|
|
|
|
№ изм |
со W ж □Е |
|
|
|
и Й>(у) = 6тах~^тах■ (47) |
|
СО СО ю |
- я6„ах +Лтах, (48) 6 где ~ максимальный зазор при посадке шарикоподшипника, мм; " максимальный натяг при посадке шарикоподшипника, мм. Вероятность возникновения натяга при посадке шарикоподшипника {Р ) определяется по формуле |
І Инв. № дубликата |
І Инв. Мг подлинника |
Ьах _ Р - / 8 2* 0ҐХ = 0,5+ФІ—ї=~І (49) — — |
|
|
|||
|
—— |
|
ОСТ 1 00151-88 С. 16 При этом ЛГг) = 0,278 Ву^пах, (SO) где By - коэффициент влияния углового смещения, мм; if - угловое смещение колец шарикоподшипника, рад; dcp Вц= 12,5-^, (51) 4т(ёо) Чпах* Sg’ <S2> т(лг3) - Cr (53) где Ст- коэффициент влияния перепада температуры между кольцами шарикопод- шипника; (54) где (X г - коэффициент линейного температурного расширения’стали, 1/мм = 11-1О-6);
т(д/)- , (55) где Л і ^л7//7 “ веРхнее и нижнее возможное значение перепада темпе- ратуры между кольцами, С. Среднее квадратическое отклонение рабочего внутреннего зазора шарикоподшипника ( & (Пу) ) в миллиметрах определяется по формуле |
|
|
|
|
||
|
|
|||
|
|
|||
|
|
|||
|
|
|||
|
|
|||
|
|
|||
|
|
|||
|
|
|||
2 co ж еі ЭЕ |
to со ж Z |
|||
|
||||
|
5813 |
(Г(гр)=/п(гр}, (56) где D (Гр) - дисперсия рабочего внутреннего зазора шарикоподшипника, мм ; +0(ДГ2}+П(ДГ3) , (57) где D(rn) " дисперсия начального значения внутреннего зазора шарикоподшипни- ка, мм ; - дисперсия уменьшения величины внутреннего зазора от посадочного 2 натяга, мм ; 1)(ДГ } - дисперсия уменьшения величины внутреннего зазора от углового сме- 2 і щения колец, мм ; V(Ap^) - дисперсия уменьшения величины внутреннего зазора от перепада тем- 2 пературы между кольцами, мм . |
||
І Инв Ns дубликата |
І Инв. Ns подлинника |
ОСТ 1 00151-88 с. 17
(ro max ~ го тіл )
Я(дп?)=р2Д(б)> (39)
2 где - дисперсия посадочного натяга, мм ;
D(6) « т(6)[/пМ-т(д)]+ &*Ри-0,00442 6^ ffy, (60)
О(аг2) -0,028 В2у^тах, (61)
П(ЛГ3)= С2D(M}, (62)
где - дисперсия величины перепада температуры между кольцами, С;
«/ її (^тах" .
(63)
РАСЧЕТ ВЕРОЯТНОСТИ БЕЗОТКАЗНОЙ РАБОТЫ ОБМОТОК
Р
ся по
то
асчет вероятности безотказной работы обмоток ( Pq$m(і) ) производит- формуле(64)
где
Инв. Ns дубликата Mg изм. Инг N* подлинника 5813 Ms изв. - число обмоток; - вероятность безотказной работы І -й обмотки; (65) где 4.S |
- вероятность невозникновения отказа |
от короткого замыкания обмотки; |
Ро!р |
- вероятность невозникновения отказа |
от обрыва обмотки; |
рП |
- вероятность невозникновения отказа |
от обрыва паяного контакта; |
W гРк.З РобрРп * е
“ интенсивность коротких замыканий обмоток, 1/ч, определяемая по формуле
- і ' ОС л/
О К.З^ 9 (66)
где интенсивность короткого замыкания одного | витка обмотки при рабочей
температуре обмотки, соответствующей предельно допустимой для данного класса нагревостойкости, в зависимости от типа электрической машины, исполнения обмотки и условий эксплуатации, 1/ч;
w - число витков обмотки;
ж Отказы, вызванные износом и старением изоляции в пределах срока службы электрических машин, не учитываются.
где
OCT 1 00151-88 с. 18
<*т &ОС де
^о5р
температурный коэффициент класса нагревостойкости изоляции, 1/°С;
температура охлаждающей среды, С;
перегрев обмотки относительно температуры окружающей среды при работе, °С;
предельно допустимая температура нагрева изоляции при заданном сроке службы, °С;
интенсивность обрыва обмотки, определяемая:
для генераторов - 2 А ;
для электродвигателей электромеханизмов ~ ;
для трансформаторов А^^ = 0,25 Л % § ;
- интенсивность обрыва паяного контакта, определяемая по формуле
(67)
~ число паяных контактов;
- интенсивность отказов одного паяного контакта, 1/ч;
= 0,002'10”6 = 0,006' 10“6 = 0,005*10”®
1/ч
1/ч
1/ч
- для
- для
- для
паек с механическим закреплением (неподвижных);
паек вращающихся контактов; обычных паек (неподвижных).
Значение &0С берется из ТЗ или ТУ на электрическую машину.
З
ческую машину.
Значение А&
начения JV, определяются по конструкторской документации на электри-б
териалов тепловых
Значения 8п
ерется из теплового расчета электрических машин или из ма- испытаний опытных образцов.и (X г выбираются в соответствии с табл. 6
. |
5813 1 |
||||||
1 Инв. N° дубликата |
1 Инв N* подлинника |
||||||
Обозначение класса нагревостойкости электроизоляционного материала |
Максимально допустимая температура нагрева (длительная) изоляционного о„ материала, С |
Температурный коэффициент нагревостойкости а -, 1/ С |
Предельно допустимая температура нагрева изоляции ^,°С |
||||
Срок службы, ч |
|||||||
500 |
1000 |
10000 |
20000 |
||||
А |
105 |
0,060 - 0,090 |
160 |
150 |
115 |
105 |
|
В |
130 |
0,070 - 0,075 |
205 |
190 |
145 |
130 |
|
Г |
155 |
0,060 - 0,065 |
220 |
'205 |
165 |
155 |
|
Н |
180 |
0,050 - 0,550 |
235 |
225 |
190 |
180 |
|
200 |
200 |
0,040 - 0,045 |
260 |
250 |
210 |
200 |
|
220 |
220 |
0,035 - 0,040 |
285 |
270 |
225 |
220 |