---

Продолжение табл.7

ОСТ 92-8985-67

Продолжение табл.7

ОСТ 92 “8985-8? С.30

ОСТ 92-8965-е? С.зі

Таблица 8

Значения предельно допустимых давлений и коэффициентов трения на торце для различных сочетаний материалов с пластичными смазочными материалами

Значения предельно допустимих давлений и коэффициентов трения на торце для раяличных сочетаний материалов о гальваническими покрытиями

Таблица 9

• , OCT 92-8985-87 - C.32

j

3. РАСЧЕТ РЕЗЬБОВОГО СОЕДИНЕНИЯ НА ПРОЧНОСТЬ

   1. Резьбовые соединения при выбранном предельно допустимом давлении затяжки должны быть проверены на прочность по формуле

<W^£(57, (I)

где б*эк6- эквивалентное напряжение в элемитах резьбового соединения от усилия затяжки и момента трения в резьбе, МПа;

[<51 - допускаемое напряжение, МПа.

Допускаемое напряжение следует определять по формуле = , (2)

где (Т_Р;д - условный предел текучести материала резьбовой пары, МПа;

/Г •* коэффициент запаса.

Эквивалентное напряжение (<3э4) следует определять по форму­ле бакб 4- 3 _л (3) где бі~ напряжение от усилия затяжки, МПа;

7Г - напряжение от момента трения в резьбе ,МПа.

Напряжение от усилия затяжки ( Сц) следует определять по формуле rsr

Я ’ ⁽⁴⁾

где Q₃- усилие затяжки, Н;
средний диаметр резьбы болта,мм;
- диаметр ватяжки болта,мм,по формуле
<4=с4~‘£Г ⁴ ’(б)

где dt - внутренний диаметр резьбы болта,мм;

где Ршнс - предельно допустимое давление затяжки,МПа: У - проекция боковой поверхности витка на

плоскость,перпендикулярну» к оси болта, мм²;

/4 - рабочая высота профиля резьбы, мм;

Z - число контактирующих витков.

' (7)

где Мр - момент трения в резьбе, Н*мм.

Мр^аQ_t- ⁺' > (8)

где -коэффициент трения в резьбе;

уО - шаг резьбы,мм.

Мк*—Мр+Мт > (9)

где - момент трения на торце вращаемой детали,Н»мм. Момент трения на торце вращаемой детали определяется по формуле

‘Q.& ‘&т (ТО)

где JU_T - коэффициент трения на торце;

/?г - радиус трения на торце вращаемой детали,
зависящий от формы торца,мм.

Р

Ивг-.-М жил.'|Подайсь и дата [В—ж. ввд. м|Нвк. М дубл. | Подавсь и itn

адиус трения на торце (R_T) вращаемой детали определяют . по формула? г ' _ .

1. для плоского кольцевого торца — черт.1

^(П)

2. для торца в виде усеченного конуса — черт.2 /?_гС_У — (12)

3. для сферического торца — черт.З

(г^ьф-сі)’ <13>

где и б/_о~ соответственно наибольший и наименьший диаметра трения, мм;

у - утол конуса;

Ь - радиус сферы, мм;

Ь

І¹

iv

иС - соответственно расстояния от наименьшего и наиболь-
шего диаметров трения до центра сферы, мм.

Форма опорних поверхностей гаек

ОСТ 92 -8985-67 С.37

16 ‘ ІІ5І74 - • 190,95 МПа; 3,14 ‘ І4.539³

= (/ 89.73^й + З • І88,85^Й » 342,70 МПа.

4. Значение предела текучести для стали 12Х21Н5Т(ЭИ8П) составляет по техничеоким^урлоьиям 350 МПа, т.е. обеспечить тре­буемое усилие эатяжки коэффициент запаса в условиях сухого тре­ния невозможно. Момент трения в резьбе можно уменьшить путем при-к менения покрытий или смазок.

5. Наименьшие коэффициенты трения при работе в морском тума­не обеспечиваются применением табл.6 и 7 оловянного покрытия и смазад АМС-3.

значения коэффи-

Однако для оловянного покрытияциентов трения возрастают с увеличением количества затяжек, что приводит к ступенчатому возрастанию момента на ключе и создает; определенные неудобства при,работе. В связи с тем, что сма§ка

Подпись н ДГМ { в»*я. И НВ, М|Ямж М дув*, ] Подать ■ д»та

АМС-3

обеспечивает значительно меньшие и более стабиль-

ныв значения коэффициентов трения по сравнению с оловянным покры­тием при одинаковых величинах предельно допустимых давлений затя­жек, выбираем её для работы в данных условиях.

6. Максимальное значение коэффициента трения в резьбе смазки АМС-3 0,57 для 10-Й затяжки (после выдержки в течение 180 суток).

Момент трения в резьбе

/Ир - 15000 '

15,026 ~2

1.5

3,14 * 15,026

+ 0,57 )

II2695 (0,032 + 0,57) « 6780В,58 Ним;

16 • 67806,58 _ 1084937.28

3,14 ' 14„Б39³

• П2.427 МПа

9560,13

OCT -92-0985-67 С.38

(3_W/- 1/89,73® + 3 • 112,427®

« 214,4 МПа, т.е. при ука­

И». М подл/і Подпись и ддта | Вми. пи». М|Иив. М дубд, | Подпись ж дата

занном значении напряжения запас по пределу текучести К~ 1,63«

7. Определяем момент трения в резьбе, на торце и момент круче­ния на ключе для I-, 10-, 20-, 30-, 40- и 50-Я затяжек, используя соответствующие коэффициенты трения в резьбе и на торце - табл.7 и 9.

Для 1-І затяжки:

М,- 15000 ♦ 7,513 * ( --'⁶- , 0,4В). * HP³ - ^г 47,18

- II2695 * (0,032 + 0,48) ' КГ³ - 57,59 Н м.

Момент трения на торце Л/_г- Qt$ Rj

JLlf 0,25 для 1-й затяжки - .табл.9;

_о I domg. I 22,8³ - I9³ т ‘ Т ' аа.Н'-ія” “^10,5

Mr- 0,25 • 15000 • 10,5 • IO^-3 - 39,37 Н м.

Момент на ключе Л7лл« 57,59 + 39,37 » 95,96 Н-м. Округляем до ближайшего предпочтительного числа по раду 980

(ГОСТ 8032-84) М*л» 97,5 Нм.

Для 10 “Й затяжки;

М_я= ЇІ2695 • (0,032 + 0,57) • I0"³ - 67,84 Нм;

М_г- 0.21 ’ 15000 • 10,5 ¹ ИГ³ • 33,07 Нм;

Л7„- 67,84 + 33,07 - 100,91 Нм.

Округляем: 100,0 Н«м.

Для 20-й затяжки:

Mf II2695 * (0,032 + 0,48) * I0"³ - 57,69 Н м;

М_г- 0,31 • 15000 • 10,5 ’ I0"³ - 48,82 Н м

;57,69 + 48,92 - ІО6ЛІ Й-M.

Округляем: Mw 108,0 Н-М.

Для ЗО-fl затяжки:

Мр - ІІ2695 ■ (0,032 + о,46) • IO*³ . 56,44 Я-М|

М_т- 0,34 • ІБ000 • 10,5 • ЇО^-3 - 53.58 Я-Мі

Мм» 55,54 + 53,55 - 108,99 Н-М.

Округляєм: М_кл - 109,0 Н м.

Для 40-й затяжки:

Wp- ІІ2695 • (0,032 + 0,45) • ЇО"³.64,31 Н-М|

Ніг* 0,36 • 15000 -Ю.б • ІО^-3 • 56,70 Мм|

М_КА - 54.31 + 56,70 . III,01 Н-М.

Округляєм: «. П2,0 Н'М.

Для 50-й затяжки: ■ »

(Лр . ІІ2695 • (0,032 + 0,48) • ІО^-3 .57,69 Я м;