Страница 10: ОСТ 108.836.05-82. Горелки газомазутные и амбразуры станционарных паровых котлов. Типы, основные параметры и технические требования. Конструкция и размеры. Методы расчета и проектирования (81802)

Наименование параметра

Обозначение

Способ определения

Результат

Наружный диаметр обечайки внутреннего канала, м

Z?2

rf₂ + 2c₂

0,710+2-0,010=0,730

Внутренний диаметр наружной обечайки периферийного воздушного канала, м

d_t

1/0,732 Н- =4- 0,464 = • 0,14

= 1,060

Толщина стенки наружной обечайки периферийного воз­душного канала, м

И

Принимается конст­руктивно, не менее 0,005

0,010

Проверка на соблюдение условия

—

D_t

0,245

1,060 -°’²³¹

< 0,35

Наружный диаметр обечайки периферийного воздуш­ного канала, м

D_t

d + 2oj

1,060+2-0,010=1,080

Внутренний диаметр наружной обечайки канала газов рециркуляции, м

d_b

У ^т-і^г.р

1/ 1,0302-+ —2—0,11723= " и _г

= 1,150

Толщина стенки наружной обечайки канала газов ре­циркуляции, м

Ч

Принимается конст­руктивно, не менее 0,005

0,010

Наружный диаметр обечайки канала газов рециркуля­ции, м

D,

-Т- 2S₅

1,150 + 2-0,010=1,170

Диаметр узкого сечения амбразуры, м

D_n

Принимается в преде­лах 0,9rf|+rf₅

0,9-1,06 = 0,95

Угол наклона образующей конфузорной части амбра-, зуры к осн горелки,...⁰

Ук

Принимается в преде­лах 0—15

15

Длина конфузорной части амбразуры, м

Zk

0,5 (<7₅ - Z)_n)ctg?K

0,5(1,150—0,950)3,732 =

= 0,373

Угол наклона образующей диффузорной части амбра­зуры к осп горелки,...⁰

Уд

Принимается не бо­лее 15

15

Длина диффузорной части амбразуры, м

Zj

(0,4 4-0,5) (<4 - D„) ctg +

0,355

Диаметр окружности, проходящей по входным кром­кам тангенциального завихрителя, м

Принимается по табл. 1$ стандарта

1,26

Внутренний радиус гнутой части короба индивидуаль­ного подвода воздуха, м

Z?K

Z) р,

+ (0,2 + 0,3) D_n

1,26

— +0,24-0,95 = 0,85

Минимальный в направлении осп горелки размер гнутой части кожуха короба индивидуального подвода воздуха, м

h

Принимается не менее ^ап.ет + 0.9О°-

0,01+0,9-0,95² = 0,82

Принимается 0,85

Толщина передней стенки короба для подвода воздуха в воздушные каналы, м

$n.CT

Применяется конст­руктивно, не менее 0,01

0,01

Высота воздушного короба горелки, м

H

Принимается не ме­нее 2/?к

2,440

Наименование параметра

Обозна­чение

Способ определения

Результат

Угол установки лопаток в осевом завихрите­ле, ... ⁰

Принимается в пределах 40—50

40

Диаметр обода завихрителя, м

^rfp,

Принимается равным диа­метру воздушного канала +

0,710

Таблица 4

6 Заказ 729

Обозна­чение

Способ определения

Резул ьтат

Наружный диаметр втулки завихрителя, м

Ор,

Принимается конструктивно

0,340

Втулочное отношение

75

Ор,

0,340

= 0,479

L/[}T

^rfp,

0,710

Число лопаток завихрителя

^гл,

Принимается по табл. 21 стандарта

18

Толщина лопатки, м

Ч

Принимается конструктивно, в пределах 0,003—0,004

0.003

Равновеликий диаметр внутреннего воздушно­го канала горелки, м

Ори,

V

] 0,710²-

-0,340² =

= 0,623

Параметр крутки потока во внутреннем воз­душном канале с осевым завихрителем

+^D₽.),..

Г 2 (0,710²-f-0.340²)

К.

D

ри, ' Є .1,

0,623

X 0,8391 = 1,5

Проходное сечение осевого завихрителя, м²

+

(^rf₽,-^D₽,)

т+, + +)^х

(0,71—0,34)

—(0,714-0,34)Х

4

X cos 3

і , і л, 2* °-^{1 2}-’i

0,003-18

X 0,766 1

2

= 0,2236

Наиболее узкое проходное сечение воздушного канала с осевым завихрителем, м²

Оуз,

Сопоставлением проходных сечений воздушного канала

0,2236

Отношение проходных сечений канала — наи­более узкого и завихрителя

Л

Луз,

0,2

235 1

+л,

0,2236

Отношение проходных сечений канала — наи­более узкого и кольцевого канала

Оуз,

- 0,2236 0 711

/-1

0,313

Отношение проходных сечений канала — наи­более узкого п входа в воздушный канал

Луз.

0.2236 0 941

F П.П,

0,9265 ’

Комплекс ^:

Д',

fxfifп.п.

1-0,714-0,241=0,172

Комплекс

*1

Л, +/1 +/п.п,

1 +0,714² +

0,241³ =

1,524 ■

Комплекс

Г,

f п.п.

+/л,+/?

0,241 + 1² + О,714³ =

1,605

Комплекс

/п.пЛ/1

0,714 + 0,24

1²+1³ =

1,772

Коэффициент сопротивления воздушного ка­нала с осевым завихрителем, отнесенный к ско-

(1/Х.К12,

(к 1,524-

1,605-1.772+

рости в узком сечении коала

+ V є-⁰-¹⁷² J

0,172

= 1,6406

Коэффициент сопротивления воздушного ка­нала с осевым лопаточным завихрителем, отне­сенный к скорости на выходе из канала

А, у

/ 0,3

1,64 -2-

О,22

13 у _

3,21

Ауз. J

36/

Поправка к коэффициенту сопротивления на неизотермнчность истечения

k,.

1,1

1,1

Поправка к коэффициенту сопротивления, учи­тывающая потери давления в амбразуре

flu

1,05

1.05

Коэффициент сопротивления воздушного ка­нала с учетом поправок

’к.

j

1,1 ■ 1,05-3.21=3,712

Потеря полного напора в воздушном канале с осевым завихрителем, Па

Др,

?^Ш1

0,577-

3 712 —

2

36,852

1454,2

~к

о

Наименование параметра

Обозна­чение

Способ определения

Результат

Параметр крутки горелки

И Г

Определяется по пп. 4.1.13 и 4.3.1 при

— = 1 0; — = 2,0 l^zo D_n

0,9264

Параметр крутки потока периферийного воз­душного канала с тангенциальным лопаточным завихрителем

"к₃

Определяется по п. 4.3.1

1,188

Число лопаток

Принятое число лопаток^

5(1,5- у Q_rj

5(1,5+) 601 =27,05

28

Угол установки лопаток, ..."

'Принимается в пределах 55—60

60

Перекрыта

7

— = 1,0

360

1,0

Центральный угол, ...°

Y

^гл₂

12°51'

Угол сектора, занимаемого одной лопат­кой, ...⁰

7л

1 *л

77

12°51'

Относительная ширина лопаток при п_к=1,0

rfi Л_к-1

Определяется по номограм­ме, черт. Г4 стандарта

rfi /^ЬлЛ

0,5

1,06

Ширина лопатки, м

Длина лопатки, м

Ь₁

• '2

^Л,

^пк₁ 7«к-1

rfi sin 7л

1,188 °’^{5 = 0}'⁴⁴⁶

2^=0,161

2 0,7331

-.2 8‘^п(?л₂-7л)

Толщина лопатки, м

Диаметр окружности, проведенной по вход-

ч

Принимается Конструктивно, в пределах 0,003—0,004

rfi sin ^_Лі

0,003

1,06-0,866

—I = 1,260

^sln (?л, - 7л)

. / 7 X /□ ' 7 .

ным кромкам лопаток, м

0,7331

1 06-0 1118-0,5932—

Минимальное расстояние между лопатка.ми, м

^е2

со5^_Л)--^-о_Лі

—0,003 = 0,0673

Проходное сечеиие завихрителя, м²

^Лл=

^л/л,

0.0673-0.446-28=0,840

Наиболее узкое проходное сечение канала, м²

Отношение проходных сечений канала — наи­более узкого и завихрителя

F уз.,

Л,

Сопоставлением проходных сечений канала горелки

Г уз,

0,464

0,464

’■——=,0,552

0,840

Отношение проходных сечений канала — наи­более узкого и кольцевого канала

Отношение проходных сечений канала — наи-

/г

Луз₂

Г₂г уз.

0,464 — = 1,0

• 0,464

0,464

7-Г777--“О-³²?

более узкого и входа в воздушный короб

Z⁷II.п₂

1,419а

Комплекс

Л7₂

Л1_я п.п,

0,552-1,0-0,327 = 0,1806

Комплекс

Л_г+/г+/п.п,

0,552+1,0² + 0,327³= 1,587

Комплекс

Y₂

•4.П, +/л, + А

0,327 + 0,552²+ 1,0³= 1,6 32

Комплекс

z.₂

J 2 ^J П.П, і J .1,

( )' ^A’) T

I V

1,0+0,327²+0,552³= 1,275

Коэффициент сопротивления воздушного ка­нала с тангенциальным лопаточным завихрителем, отнесенный к скорости в узком сечении канала

*2

(Г 1.587-1,632-1,275 + д- /е-о.і вое) '/ 0,1806=1,566 і 0.464 -'

Коэффициент сопротивления воздушного ка­нала с тангенциальным лопаточным завихрите­лем, отнесенный к скорости на выходе из канала

'•⁵“ («J -¹'⁵⁶⁶

I c j

X ' У³а /