---

Нагнетание

Всасывание

Слив

/4

1 - приводной вал; 2 — торцовое уплотнение; 3 — шарикоподшипник; 4 — резиновые уплотнения;

5 — наклонная шайба; 6 — башмак; 7 — сепаратор; 8 — плунжер; 9 — блок цилиндров; 10 — тор­цовый распределитель; 11 - роликоподшипник; 12 - золотник регулятора подачи; 13 - пружина

регулятора подачи; 14 — сервопоршень; 15 — пружина сервопоршня

Черт.

(черт. 2) на режиме нулевой подачи при Pg* =0,08-0,09 МПа (0,8*0,9

■кгс/см^), температура рабочей жидкости и окружающей среды +60 °С +10 °С.

Инв. Яг дубликата Яг нзм.

Нив. Яг подлинника 4473 № _нзв

На графике черт. 3 изображен часовой цикл загрузки насоса по подаче.

На графике черт. 4 изображен часовой цикл загрузки насоса по частоте вра­щения.

На графике черт. 5 изображен часовой цикл загрузки насоса по температурам окружающей среды и рабочей жидкости. Для расчета времени ускоренных испытаний, температурный график загрузки насоса условно разбивается на участки с постоян­ной или монотонно изменяющейся температурой (участки 1, 2, 3, 4, 5)

.

Инв. № дубликата Jfe изм.

Инв. Ne подлинника 4473 Я* мзв.

2. ВЫБОР РЕЖИМОВ УСКОРЕННЫХ ИСПЫТАНИЙ

ft Нпред ¹> ^рж Ър'Ж'Прод•

^Г^⁼ ’• ^{=40 мин} =²⁴⁰⁰ с;

Таблица 1

2,2,1.2, Длительность ускоренных испытаний из условия соответствия состояния по износу пары 'блок цилиндров - плунжер* при ускоренных и нормальных испыта­ниях определяется:

6

у п

Инв. Я» дубликата Kg изм.

Нив. № водтиика 4473 Ms изв.

так как имеет место абразивный и усталостный износ, принимаем Ь -4,

При. Р„ = Р_н

Т^= 2400 ^222- ( )⁴ + 1200= 2074 с =34,6 мин.

2.2.2. Подшипники качения

2.2.2^1, Время достижения эквивалентного технического состояния радиаль­ным шариковым подшипником качения 208Б1Т2 по степени накопления усталосъ- ных повреждений определяется

где Ь~Ъ~ показатель степени для шарикоподшипника; эквивалентная нагрузка,

^R3k6=(^xvf_K⁺^^kS ^к_±^

(где X =0,56; H=l,45; V=l);_t

F% - радиальная нагрузка;

294 Н (30 кгс) - осевая нагрузка;

^к& = 1.6}

к_т= 1.

Вертикальная составляющая действующих на вал сил определяется по формуле

где Р^=20,7 МПа (207 кгс/см²) - давление нагнетания;

f =0,0201 м (2,01 см ) - площадь плунжера;

р - угол поворота наклонной шайбы;

Z =9 - число плунжеров

.Уравнение равновесия запишется так:

5ZM_s = r_s£- Г_АL = O . о о я

Из условия равновесия имеем:

а ^ҐВ L >

Р _ р _ р

& ^ГВ ^ГА

Результаты расчета приведены в табл. 2.

Таблица 2

7

И и в. Я® дубликата . Яг изм.

Инв. Я® подлинника 4473 Я® изв.

* =1200 + 2400 ( -Ш54-)³ =2219 с =37 мин.

⁴ 4500 0

// / О^Н'
п { 1

^(<7/ ’

где 6 =3,33;

^/?3Kg=^XVf’r^K_fi^-

Подставив данные из табл. 2 _? получим:

7^=1200 + 2400 ^-(^)³'³³ =1898 с =31,6 мин.

Материал резиновых,уплотнений - ИРП-1287 и ИРП-1353.

Эквивалентная температура окружающей среды и рабочей жидкости на 2, 3, 4-м участках определяется графическим интегрированием и приводится в табл. 3.

Таблица 3

ДІ- = -ДЛі^н

о.с о.с

Температуру резиновых уплотнений на каждом участке при нормальных испы­таниях принимаем равной температуре элементов насоса

ап эл.расч

Температуру резиновых уплотнений при ускоренных испытаниях также принимаем равной температуре элементов насоса

г - г - ^ьап эл

Принимаем Г_о_ = = =170 С.

* JJ’JFG Q,G ЗУ/

V

Результаты расчета / _u приведены: для резиновой смеси марки ИРП-1287 гв Ат

в табл. 4, для резиновой смеси марки ИРГИ 353 в табл. 5.

Таблица 4

Таблица 5

Так как количество запусков и перекладок при ускоренных испытаниях сохра­няется, то пересчет времени достижения эквивалентного состояния деталями ре­гулятора подачи не производится.

групп -