---

/7 -т

О^_л-~-~р* (2.17)

где Г - суммарная площадь сечения всех ветвей составного стержня без учета ослаблений;

т = ЮО - для стали;

⁷⁷² =80 -для алюминиевых сплавов.

Для некоторых материалов величины условной поперечной силы приведены в табл. 2.2,■ Таблица 2.2

Значения условной поперечной силы

В табл. 2.2. Г- площадь брутто сечения стержня в св^.

Если рассчитываемый стержень имеет избыточный .запас устой­чивости, то величина условной поперечной силы может быть уменьше­на умножением на величину pyj /Лу , но не меньшую, чем 0,5.

В составном стержне с однотипными соединительными элемента­ми, расположенными в нескольких параллельных плоскостях, попереч­ная сила распределяется поровну между всеми системами параллель­ных соединительных элементов. Если в одной из параллельных плос­костей, кроме соединительных планок или решеток, имеется сплош­ной лист, то половина поперечной силы передается на сплошной лиси, а половина распределяется поровну между всеми системами планок или решеток.

Для трехгранного составного стержня поперечная сила, дейст­вующая в плоскости одной из граней, принимается равной

^ZA='T^fijK^‘ (2.18)

Для составных стержней, работающих на внецентренное сжатие, соединительные элементы (планки, решетки и пр.) должнырассчитаешься wi® речную силу» равную большей из двух величин: фактической поперечной силе или условной, определяемой по указа­ниямп₀2_е5Ло Фактическая поперечная сила определяется от действия внецентрениых продольных нагрузок»

2_е5_в3е Соединительная планка рассчитывается на прочность как

(2.19)

(2.20)

(2.21)

элемент безраскосной фермы (чёрт»2с8).

Расчет планки производится на срез и на изгиб в ее плоскости соответственно по формулам:

Рпл. "" [к] ¹

Мпл. .

w™. ” [п];

где 7^_л - срезывающая сила, вычисляемая по формуле

Мал - изгибающий момент, определяемый по формулам:

• для стеркня с двумя или четырьмя ветвями ^(г-^г2)

• для трэхграниого составного стержня

; (2.23

)&_п- условная (см.п.2.5.1) или фактическая (см.п.2,5.2)попереч­ная сила, приходящаяся на систему планок, расположенных в одной плоскости;

4“ расстояние между центрами планок;

С- расстояние между осями ветвей;

площадь оечения планки;

Y~ Ам * ;

Л4_Л- момент сопротивления сечения планки при изгибе в ее плос­

кости; ₂

WfilM'bnA , пл~‘ _ _}

ширина планки.

Ширина планки назначается в пределах (0,5 4 1)с.

Отношение длины планки к ее толщине ( 4м /At ) для обеспече­ния местной устойчивости не должно превышать величин_t приведенных в табл. 2,3.

Таблица 2.3

Предельные отношения соединительных планок
составных сжатых стержней

Примечание. Для других материалов отношение Ли /Лл изменяется пропорционально величине ^Е/6_г.

Расчет прикрепления планки к каждой ветви производится на совместное действие момента Млл и срезывающей силы Тел ?

2,5.4. Раскосы соединительной решетки должны рассчитыватьсяЩЩМ Стр_Л||| ,80,

рак сжатые елемента»

Дриблжженно необходимая площадь сечения раскосо® вычисляется ло формуле, S

Fp «А2-Ж ’ (2.24)

Где Рр * площадь поперечного сечения раскоса;

Р ~ площадь сечения всех ветвей;

щ * число раскосов» лежащих в пределах одной панели в парад* дельных между собой плоскостях.

Более точно размера раскосов определяются в соответствии о расчетом по формулам д ля централью сжатых стержней (по ОСТ 32-858Т-74 на усилие в раскосе, вычисляемое по формуле

^рР~^[Х^-^кР’ ⁽²-²⁵>

W Qp - условная или фактическая поперечная сила, приходящаяся на один раскос;

с/ ~ угол между раскосом и плоскостью поперечного сечения _:

стержня;

К - коэффициент, учитывающий эксцентричное прикрепление раскоса и принимаемый для центрально прикрепленных раскосов - К“1» а для раскосов из уголков, прикреплен­ных одной полкой, “ К=1,3,

Р_я * расчетное усилие, приходящееся на один пояс (ветвь) одной системы раскосов,

Рл*~7Г7^ ' (2,26)

^пfl' CO$)f

Р - сжимающая нагрузка на стержень;

Л - расчетное число поясов (см. п.2.3.4);

у - угол между ветвью и осью стержня (при параллельных ветвях /яО);

Кр - коэффициент, учитывающий влияние обжатия поясов на уси­лия в раскосах ж определяемый следующим Образом: ₅‘.при крестовой решетке со стойками

(ЯЛТІ

Fn F/‘

при треугольной решетке со стойками, если с/ а= 45⁰ или «50

Кр -Л^^- У (2.28)

Л g ' CDS^ при любой решетке без стоек и при треугольной решетке со стойками, если * 45° или =*50, хр-О' -. :

• см. п.2.3,4;

• гибкость ветви в плоскости решетки;

На усилие, определяемое по формуле (2.25), должно быть рассчи­тано прикрепление раскоса к ветвям составного стержня;

2.5.5. Расчет прокладки на срез (черт, 2.9) производится на

сдвигающую силу, определяемую по следующей формуле:

rft Л

’ * 2(Г_Ё^г^^гі) ' (2.2Й)

где T - сдвигающая сила, приходящаяся на одну прокладку;

^ўйГ У°л°^вная или фактическая (см. п.п. 2.5.1 и 2.5.2) попереч­ная сила, действующая на стержень;

а - расстояние между прокладками; №

Q - радиус инерции ветви относительно собственной оси 1-І, параллельной плоскости расположения прокладок;

- расстояние от собственной оси ветви 1-І до центральной оси всего сечения Х-Х.На силу Т проверяется также прикрепление прокладки к каждой ветви стержня, ■

2,6, Растянутые составное стержни

Расчет соединительных элементов растянутых составных стержней ведется так же, как и для сжатых составных стержней (см, подраздел 2,5).следующими:'

- размер стороны косынки в пределах:

Ь' - (1,01»5)А ' для т - образных узлов;

b « (1,5 - 2,0)4 для Г - образных узлов и

(0,10 - 0,15)Z для всех узлов, дне 4 - высота

стенки примыкающего элемента, а / - его длина;

х⁷’^'⁵ *^т<