---

Расчет прикрепления ведется с учетом момента расчетного уси­лия относительно центра прикрепления*

Для случая, доказанного на черт.1.31, а, в расчете учитываются все сварные швы, крепящие фасонку к поясу, а в случае, доказанном на черт.1.31,6, учитываются в расчете только нижние швы

а - фасонка выведена за верхнюю линию пояса фермы;

б - фасонка утоплена между ветвями пояса.

Черт.1.31

1*5.6. Опорный узел должен иметь достаточную площадь для пе­редачи нагрузки на нижележащую конструкцию и допускать удобноенракрепленае к опоре. В легких фермах опорный узел образуется обычно выступающей фасонкой, опорной плитой и ребрамижесткости (оусчерт.1.29).

Для обеспечения удобства приварки и снижения концентрации на- пряжений расстояние между нижним поясом и опорной ПЛИТОЙ должно бить не ыакьае ширины выступающей полки нижнего пояса (С г=b _t ЧбртЛ.29). <

Общая площадь сварных швов, прикрепляющих опорную плиту к фасонке и ребрам жесткости, определяется из условия передачи на эта швы максимального опорного давления. Прочность швов, прикреп- лЫфк ребра жесткости к фасонке, должна бытьпроверена на нагруз­ку^ определяемую по формуле

Pp* = R £^р - > (1.42)

^лі-рж+ґф

«

где

максимальное опорное давление;

ГржГ площадь швов, прикрепляющих ребра жесткости к опорной плите;

Рф - площадь швов, прикрепляющих фасонку к опорной плите.

‘ 1.6. Жесткость ферм

I.6.I. Жесткость фермы при нагибе характеризуется величиной максимального прогиба или угла поворота сечения фермы под нагруз­кой.

Прогиб (инн угол поворота сечения) фермы определяется по формуле йорагде Мр - усилие в стержнях ферми от действующих нагрузок;

М - усилие в стержнях фермы от силы Р » I_t приложенной в точке и по направлению искомого прогиба;

Р » площади сечений стержней»

Суммирование распространяется да вое стержни фермы» Прж одре» делении угла поворота сечения фермы усилия Л$ в формуле (1«43) определяются от пары сил, приложенных в узлах сечения, для которо­го определяется угол поворота, и дащих момент М « I (черт Л»32), действующий по направлению искомого угла доворота.

Черт Л.32

Изогнутая линия пояса может быть получена путем последователь ного применения формулы Мора ковсем уажв» пояса яли путем графи» чесного построения диаграммы перемещений узлов (диаграмма Виллио); в последнем случае находятся полные Перемещения всех узлов*

1*6*2* Приближенно прогибы и углы поворота сечений фермы о параллельными поясами можно определить как для оплошной балки с . моментом инерции сечения, определяемым по формуле

^в (1*44)

где Ул - момент инерции сечения поясов фермы относительно их общего центра тяжести

<■« и - площади сечений верхнего и нижнего поясов;

OCT 92*8757-78 Стр. 48

« теоретическая высота фермы (расстояние между осями поясов);

- коэффициент, учитывающий деформации решетки и опреде­ляемый для ферм с параллельными поясами по формулам:

- при дейвоим сосредоточенной силы в середине пролета фермы (или на свободном краю у заземленной одним КОНЦОМ)

2 За ⁵т? * т

(1.46)

число панелей фермы;

множитель, зависящий от раскосов и определяемый

вида решетки и угла наклона соотношениями:

- для ферм с: треугольной решеткой j

“ при действии

фермы

> для ферм с раскосной решеткой;

распределенной нагрузки до всей длине

/,2с

(1.47)

/7?^г /П~/

Для ферм, у которых сечеНия всех стержней подобраны ИЗ условия равнопрочности, величина снижается умножением на коэффициент '/ , определяемый по формуле

X = 0,9 -0,008 т ^0,7

При т> 25 величина коэффициента X. принимается равной °’⁷’

1»б»8« Для балочных ферм трапецеидального очертания прогибы приближенно определяют как для сплошной балки постоянного сечения с моментом инерции, определяемым по формуле

jCtWX • 3mitt

QfZ 3max 0,88 min

(1*48)

где Xmrx “ момент инерции сечения фермы м середине пролета, найденный по формуле (1.44);

^тіп • момент инерции сечения ферма на опоре*

1*6.4. Жесткость пространственной фермы При кручении характе­ризуется углом закручивания.

Угол закручивания фермы определяют по формуле _ЛМк-т-1

⁶” Єї* * <^1Л9>

где Ик - крутящий момент;

- число панелей на длине закручивания фермы;

Jk - геометрическая характеристика неоткооти фермы при кручении.

Величина 7* для фермы прямоугольного сечения о параллельны ми поясами (черт.1.33,а) определяется но формуле

н _ к^гЬ Ч Г Р, Рг і

* ²L (I* * Д²)^ * ^¹*⁵⁰)

где P_tи “ площади поперечного сечения раскосов.

Для ферм треугольного сечения с раскосной или треугольное решеткой (чорт. 1.33,б) величина определяется по формуле

^^[2(0^+^^ ^FP * ' fyj» (I.5I)

где Т.₉ * положение центра кручения, определяемое ИЗ соотноше­ния

j -ьА-EeL ( ^а* <^1Л2>

* /> I 6^г« l*J

В случав, когдаимеется полураскосная решетка, в формулы (Х.5Х) и (132) вместо Рр подставляется 2Рр , где • пло­щадь сечения полураскоса.

1. углы наклона раскосов к поясам как у главных ферм, так м у связей не менее 30°$

отделение высоты фермы к еб ширина не оолее 3 ( -—«3 , см.чертД'ЗЗ);ост 92-аж?-ж gtp..,5L.

>) attonne autpiKD фермы " b " к пролету "A " її меме величия* указамиых в табл»1.4.

1,7.3« Если же соблюдаются условия* указанные в п. 1.7.2, про­веряется общая устойчивость фермы по формуле

’ (1-53)

где Р - действующая расчетная нагрузка (сосредоточенная иля суммарная распределенная);

1^1 * Д^0пУ^{сти1гай} запас устойчивости;

Ар- критическая сила, определяемая по формуле

Ар - /£ Г_л (1*54)

где ~ площадь сечения одного пояса;

FpuFp~ площади сечений раскосов главный ферм и связей, соот- • ветствекно;

b - расстояние между центрами поясов главных ферм (см, черт,1,22);

А- - высота главной фермы;

X - пролет (вылет консоли) фермы; - угол наклона к поясу раскосов главный ферм; у5 - угол наклона раскосов связей к поясу;

Z - коэффициент* определяемый по табл,1.5;

«а? - коэффициент, учитывающий деформацию решетки связей (ом,п,1,6,2).

Знак плюс соответствует случаю, когда нагрузка приложена к нижнему поясу, а знак минус - к верхнему поясу.Таблица 1.4 '

Предельные отношения пролёта фермы к расстоянию
МИДУ главный фермами [j-] ;;

Продолжение табл.1.4

Таблица 1.5

Значения коэффициента J

j І.7.4, Ферма теряет устойчивость также в случае^ если проис­ходит потеря устойчивости каквго-жбо сжатого элемента фермы* Прозерка устойчивости сжатых стержней производится по методике, изложенной в ОСТ 92-8581-74 (разделы 51'6)., Они рассматриваются как шарнирно опертые по концам с расчетной приведенной длиной,

1,7,5» Расчетная приведенная длина стержня фермы прини­мается следующей:

; а) в плоскости фермы:

• для поясов и опорных раскосов = /_г , где /_г - теоре­

тическая длина стержня, равная расстоянию между центрами узлов;

• для остальных элементов решетки (кроме раскосов крестовой решетки, соединенных между собой в месте пересечения и элементов, прикрепляемых в узлах одним болтом) я 0_e8/_z;

• для раскосов крестовой решетки, соединенных певду собой 1 месте пересечения, /_Лр равна расстоянию от центра узка до точки пересечения раскосов;для элементов, прикрепляемых одним болтом 1₇;

2. аз плоскости фермы:

• для поясов - 1пр равна расстоянию между точками, закреп­ленными от смещений из плоскости фермы (например, между узлами свя­зей); 7^V' /■

• для элементоврешетки (кроме раскосов крестовой решетки) ^пр ~ ;

• для сжатого раскоса крестовой решетки,соединенного с пере­секающим его раскосом, Цр определяется в зависимости от типа пересекающего раскоса; при'пересекающем раскосе: растянутом и не прерывающемся в Месте пересечения » 0,5/_г ; растянутом,