Рассчитывают следующие величины.
Н.2.1 Расстояние X, м, от коллектора завесы до защищаемого объекта
Х=0,25Н, (Н.1)
где Н— высота защищаемой зоны объекта, м.
Н.2.2 Длина коллектора Lкол, м
Lкол = Р + 8X, (Н.2)
где Р — периметр защищаемого объекта, м.
Н.2.3 Удельный расход пара из отверстий коллектора r0 W0, кг/(м2 · с)
, (Н.3)
где r0 — плотность пара, кг/м3;
W0— скорость выхода пара, м/с;
р1— давление пара в коллекторе. Па;
V1— удельный объем пара в коллекторе, м3/кг;
p2 — атмосферное давление, Па;
К — показатель адиабаты пара (для перегретого пара принять К = 1,3, для насыщенного пара К = 1,135).
Н.2.4 Диаметр отверстий на коллекторе d0, м
, (Н.4)
где rв — плотность воздуха, кг/м3;
Wв— скорость ветра, м/с.
Если по условиям расчета задается диаметр отверстий, то следует определить высоту завесы Нз, м
, (Н.5)
Н.2.5 Расстояния между отверстиями l, м
(Н.6)
где h — высота верхней кромки ограждения над коллектором, м.
Н.2.6 Количество отверстий n, шт.
, (Н.7)
Н.2.7 Диаметр коллектора Dкол, м
, (H.8)
Н.2.8 Расход пара Gп, кг/с:
. (H.9)
где j — коэффициент расхода пара через отверстие (j от 0,6 до 0,8).
Н.2.9 Общая высота ограждения hогр, м:
hогр = h + hб. (Н.10)
где hб — высота опоры коллектора, м.
Н.2.10 Расстояние от ограждения до коллектора Х1, м:
Х1 = 0,25А. (Н.11)
Н.2.11 Длина ограждения Lогр, м:
Lогр = Lкол +8X1. (H.12)
Указанный порядок расчета проводят после ориентировочного выбора значений давления пара и диаметра отверстий в коллекторе по таблице Н.1.
Таблица Н.1— Изменение высоты завесы в зависимости от диаметра отверстий и давления пара
Р1 105Па |
d0, мм |
|||||||
|
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Wв =2м/с |
||||||||
3 |
3,30 |
4,05 |
4,7 |
5,3 |
5,9 |
6,5 |
7,0 |
7,5 |
4 |
4,00 |
4,80 |
5,5 |
6,3 |
7,0 |
7,6 |
8,2 |
8,7 |
5 |
4,50 |
5,40 |
6,3 |
7,2 |
7,9 |
8,7 |
9,3 |
10,0 |
6 |
4,85 |
5,80 |
6,7 |
7,7 |
8,5 |
9,3 |
10,0 |
— |
7 |
5,25 |
6,30 |
7,3 |
8,3 |
9,2 |
10,0 |
— |
— |
8 |
5,50 |
6,60 |
7,6 |
8,7 |
9,5 |
— |
— |
— |
9 |
5,75 |
7,00 |
8,0 |
9,2 |
10,0 |
— |
— |
— |
10 |
6,15 |
7,40 |
8,5 |
9,8 |
— |
— |
— |
— |
12 |
6,70 |
8,00 |
9,3 |
11,0 |
— |
— |
— |
— |
14 |
7,10 |
8,50 |
10,0 |
— |
— |
— |
— |
— |
16 |
7,50 |
9,00 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
Wв = 3 м/с |
||||||||
4 |
2,60 |
3,20 |
3,70 |
4,20 |
4,60 |
5,0 |
5,5 |
5,80 |
5 |
3,00 |
3,60 |
4,15 |
4,80 |
5,25 |
5,7 |
6,2 |
6,60 |
6 |
3,20 |
3,90 |
4,50 |
5,15 |
5,70 |
6,2 |
6,7 |
7,15 |
7 |
3,50 |
4,20 |
4,85 |
5,50 |
6,10 |
6,7 |
7,2 |
7,70 |
8 |
3,65 |
4,40 |
5,20 |
5,80 |
6,40 |
7,0 |
7,6 |
8,10 |
10 |
4,10 |
5,00 |
5,70 |
6,50 |
7,20 |
7,9 |
8,5 |
9,10 |
12 |
4,40 |
5,40 |
6,20 |
7,00 |
7,80 |
8,5 |
9,2 |
9,80 |
16 |
5,00 |
6,00 |
6,90 |
7,80 |
8,70 |
9,5 |
10,3 |
— |
Wв = 4 м/с |
||||||||
4 |
— |
2,40 |
2,80 |
3,1 |
3,50 |
3,8 |
4,1 |
4,4 |
5 |
— |
2,80 |
3,10 |
3,5 |
3,90 |
4,3 |
4,6 |
5,0 |
6 |
2,42 |
2,92 |
3,36 |
3,8 |
4,25 |
4,6 |
5,0 |
5,4 |
7 |
2,60 |
3,16 |
3,60 |
4,1 |
4,60 |
5,0 |
5,4 |
5,8 |
8 |
2,70 |
3,30 |
3,80 |
4,3 |
4,80 |
5,2 |
5,6 |
6,0 |
9 |
2,90 |
3,45 |
4,00 |
4,5 |
5,00 |
5,5 |
5,9 |
6,3 |
10 |
3,10 |
3,74 |
4,30 |
4,9 |
5,40 |
5,9 |
6,4 |
6,8 |
12 |
3,30 |
4,10 |
4,70 |
5,1 |
5,90 |
6,4 |
6,9 |
7,4 |
15 |
3,60 |
4,40 |
5,00 |
5,7 |
6,30 |
6,9 |
7,4 |
8,0 |
Wв = 6 м/с |
||||||||
4 |
— |
— |
1,84 |
2,10 |
2,30 |
2,54 |
2,75 |
2,90 |
6 |
— |
1,95 |
2,25 |
2,57 |
2,82 |
3,10 |
3,34 |
3,60 |
8 |
— |
2,20 |
2,52 |
2,90 |
3,20 |
3,50 |
3,80 |
4,00 |
10 |
2,10 |
2,50 |
2,85 |
3,16 |
3,60 |
4,00 |
4,30 |
4,60 |
12 |
2,20 |
2,65 |
3,06 |
3,40 |
3,85 |
4,20 |
4,60 |
4,90 |
15 |
2,42 |
2,90 |
3,86 |
3,82 |
4,25 |
4,60 |
.5,00 |
5,35 |
В вертикальной графе даны значения давления пара, в горизонтальной — диаметры отверстий, а в пересечении горизонтальных и вертикальных граф высоты паровых завес (высота защищаемых зон) в метрах.
Таблица составлена для скоростей ветра 2, 3, 4 и 6 м/с. При больших скоростях ветра указанные величины следует принимать такими же, что и для 6 м/с. Таблица дает возможность оценить необходимое значение давления пара и соответствующий ему диаметр отверстий для обеспечения требуемой высоты завесы (высоты защищаемого объекта).
Для одного и того же давления пара высота завесы будет тем больше, чем больше диаметр отверстий. Однако с увеличением диаметра будет увеличиваться расход пара. Следует подбирать давление пара и диаметр отверстий таким образом, чтобы были обеспечены требуемая высота завесы и наиболее экономичный отбор пара. Диаметр отверстий следует принимать наименьшим из возможного (но не менее 3 мм) для каждого давления пара.
Пример — Расчет параметров паровой завесы для технологической трубчатой печи (радиантно-конвекционной с вертикальным движением газов).
Данные для расчета
Периметр защищаемой зоны Р = 20 м, высота защищаемой зоны Н = 6 м. В коллектор завесы имеется возможность подать перегретый пар давлением до р1= 12 · 105 Па. Средняя температура наиболее холодного периода времени tв = - 15 °С (rв = 1,36 кг/м3). Атмосферное давление р2» 105 Па. Скорость ветра Wв=2 м/с. Коллектор завесы удобно расположить на бетонных опорах высотой hб= 0,2 м, а высоту верхней кромки ограждения над коллектором завесы принять равной h = 0,5 м.
Расчет
Используя данные таблицы Н.1, определяем, что для защищаемой зоны высотой 6 м и давлением пара до 12 · 105 Па при скорости ветра 2 м/с целесообразно принять: р1 = 106 Па и d0 = 3 мм (в таблице для высоты завесы 6,15 м соответствует наименьший диаметр отверстия d0= 3 мм и давление p1 = 106 Па). Удельный объем пара при р1= 106 Па равен V1= 0,2 м3/кг.
Расстояние Х от коллектора до защищаемого объекта:
Х = 0,25 Н = 0,25 · 6= 1,5 м.
Длина коллектора завесы Lкол:
Lкол= р + 8X = 20 + 8 · 1,5 = 32 м.
Удельный расход пара из отверстий коллектора r0 W0:
Диаметр отверстий на коллекторе d0:
м = 3 мм.
Расстояние между отверстиями l:
м = 250 мм.
Количество отверстий п:
= 129 шт.
Диаметр коллектора завесы Dкол
м = 63 мм.
Расход пара Gп:
кг/с.
Общая высота ограждения hогр:
hогр = h + hб = 0,5 + 0,2 = 0,7 м.
Расстояние от ограждения до коллектора Х1:
X1 = 0,25h = 0,25 · 0,5 = 0,125 м.
Длина ограждения Lогp:
Lогp = Lкол+ 8Х1 = 32 + 8 · 0,125 = 33 м.
ПРИЛОЖЕНИЕ П
(рекомендуемое)
МЕТОД РАСЧЕТА ФЛЕГМАТИЗИРУЮЩИХ КОНЦЕНТРАЦИЙ (ФЛЕГМАТИЗАЦИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТАХ)
П.1 Для обеспечения взрывобезопасности технологического оборудования и производственных помещений осуществляют флегматизацию горючих парогазовых смесей в указанных объемах с помощью различных газообразных добавок. Количественно флегматизация характеризуется минимальной флегматизирующей концентрацией флегматизатора Сф.
П.2 Сф, (% об.), для горючих веществ, состоящих из атомов С, Н, О, N, рассчитывают по формуле
Сф=С гVф, (П.1)
где С г — концентрация горючего в точке флегматизации, % об. (С г = 100 / ([1 + 2,42(mc + 0,5тн — m0) + Vф];
Vф— число молей флегматизатора, приходящееся на один моль горючего в смеси, соответствующей по составу точке флегматизации:
, (П.2)
— стандартная теплота образования горючего газа, кДж/моль.
П.3 Предельно допустимую взрывобезопасную концентрацию флегматизатора Срф, (% об.), рассчитывают по формуле
Срф = СфК, (П.3)
где
П.4 Разность энтальпий флегматизатора определяют в соответствии с приведенными в таблице П.1 данными.
Таблица П.1
Флегматизатор |
кДж/моль |
Флегматизатор |
кДж/моль |
N2 |
34,9 |
CF2ClBr |
449,0 |
Н2О |
43,6 |
СF3Вr |
573,0 |
СО2 |
55,9 |
CFCl3 |
142,0 |
С2F3Cl3 |
218,0 |
CCl4 |
170,0 |
СF6 |
150,0 |
CF4 |
90,0 |
CHF2Cl |
110,0 |
С3Н4F3С1 |
208,0 |
С2F2Сl2 |
170,0 |
С3Н8 |
216,0 |
С2F4Вr2 |
830,0 |
C2F5C1 |
200,0 |
С2F4 Cl2 |
200,0 |
|
|
Пример — Расчет концентрации горючего Сг и разбавителя Сф в экстремальной точке области воспламенения при флегматизации пропана С3Н8 диоксидом углерода.
Разность , равная 55,9 кДж/моль, берут из таблицы П.1. По формуле (П.2) вычисляют Vфс учетом того, что теплота образования пропана — минус 103,85 кДж/моль, а адиабатическая температура горения составов, отвечающих экстремальным точкам, равна 1400 К:
Находим Сг и Сф по формулам (П.1):
Сг = 100/[1 + 2,42 (3 + 4) + 7,96] = 3,86 % (об.);
Сф = 3,86 · 7,96 = 30,7 % (об.).
ПРИЛОЖЕНИЕ Р
(рекомендуемое)
ВЫБОР РАЗМЕРОВ ОГНЕГАСЯЩИХ КАНАЛОВ ОГНЕПРЕГРАДИТЕЛЕЙ
Р.1 Для предотвращения распространения пламени из аварийного оборудования в смежные с ним, а также проскока пламени через сбросные и дыхательные клапаны в емкости с горючими веществами необходимо предусматривать устройства огнепреграждения (далее — огнепреградители). Конструкция огнепреградителя обеспечивает свободный проход газа через пористую среду, в то же время не допускает проскок пламени в защищаемый объем из аварийного пространства.
Р.2 Основным расчетным параметром конструкции огнепреградителя является критический диаметр канала огнепреграждающего элемента. Пламягасящую способность следует рассчитывать по каналу максимальных поперечных размеров, поскольку пламя, в первую очередь, пройдет именно по этому каналу.