I (1) =3Еф ,
V(2Г1Е + r0Е ) + (2Х1Е + Х0 Е )
I (2) =
по
У3Е ф
(27)
(25)
Е
где ф - эквивалентная сверхпереходная ЭДС автономных источников, В, которую определяют в соответствии с п. 3.4
8.3.3. Начальное значение периодической составляющей тока
I (2)
двухфазного КЗ с учетом асинхронных электродвигателей ( поАД) в килоамперах рассчитывают по формуле
Значения Г1Е и Х|-определяют в соответствии с п. 3,4, а г- и хое - по п. 8.2,1
Начальное значение периодической составляющей тока однофазного КЗ с учетом синхронных и асинхронных электродвигателей в килоамперах рассчитывают, как указано в п. 8.2.2.
При необходимости определения периодической составляющей тока однофазного КЗ в произвольный момент времени применяют методы расчета, приведенные в разд. 2, 6 и 7.
8.3. Расчет токов двухфазного КЗ
При электроснабжении электроустановок напряжением до 1 кВ от энергосистемы через понижающий трансформатор начальное
I(2)
значение периодической составляющей тока двухфазного КЗ ( по ) в килоамперах рассчитывают по формуле
Г (2)
УЗ^Е
(28)
где
I (2) =
по
2 VrlS + Х1Е
(26)
7Д
где - эквивалентная ЭДС асинхронных электродвигателей и источника электроэнергии, В;
r.„ Х
Начальное действующее значение периодической составляющей тока двухфазного КЗ с учетом синхронных электродвигателей в килоамперах определяют, как указано в п 8.3.3.
При необходимости определения периодической составляющей тока двухфазного КЗ в произвольный момент времени применяют методы расчета, приведенные в разд. 6 и 7.
Назад ^
Электротехническая библиотека / www.elec.ru
(29)
Тип шинопровода |
Номинальное напряжение, кВ |
Номинальный ток, А |
Сопротивление |
Сопротивление нулевого проводника, мОм/м |
||
фазы, |
мОм/м |
|||||
r 1 |
x 1 |
|||||
rнп |
xнп |
|||||
ШМА4-1250 |
0,38/0,66 |
1250 |
0,034 |
0,016 |
0,054 |
0,053 |
ШМА4-1650 |
0,38/0,66 |
1600 |
0,030 |
0,014 |
0,037 |
0,042 |
ШМА4-3200 |
0,38/0,66 |
3200 |
0,010 |
0,005 |
0,064 |
0,035 |
ШМА68П |
0,38/0,66 |
2500 |
0,020 |
0,020 |
0,070 |
0,045 |
ШМА68П |
0,38/0,66 |
4000 |
0,013 |
0,015 |
0,070 |
0,045 |
ШРА73 |
0,38 |
250 |
0,210 |
0,210 |
0,120 |
0,210 |
ШРА73 |
0,38 |
400 |
0,150 |
0,170 |
0,162 |
0,164 |
ШРА73 |
0,38 |
630 |
0,1 |
0,13 |
0,162 |
0,164 |
где КЯ - коэффициент, учитывающий изменение температуры шины
Таблица 3
Параметры комплектных шинопроводов
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Рекомендуемое
РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЙ ШИНОПРОВОДОВ
Необходимые для расчетов токов КЗ параметры шинопроводов могут быть взяты из нормативно-технической документации или получены расчетным методом. Параметры шинопроводов серии ШМА и ШРА даны в табл. 3.
Активное сопротивление одной фазы шинопровода (rш) в миллиомах при температуре Я рассчитывают по формуле
. l Т + Я ,
Гш = РЯнорм • Z— КД •10 ,
S Т + Янорм
рЯ где fнорм - удельное сопротивление материала шины при
нормированной температуре $н°рм, Ом-мм2/м;
Я_„ _ _ „ „ _ ™ -
н°рМ _ нормированная температура, при которой задано удельное сопротивление, °С;
- длина шины одной фазы, м;
- сечение шины, мм2;
Т - постоянная, зависящая от материала проводника, °С: для твердотянутой меди Т = 242 °С, для отожженной меди Т = 234 °С; для алюминия Т = 236 °С;
Кд - коэффициент добавочных потерь, учитывающий влияние поверхностного эффекта, эффекта близости, а также добавочных потерь от расположенных вблизи металлических элементов.
Значение коэффициента добавочных потерь можно оценить, исходя из результатов экспериментальных исследований токопроводов аналогичных конструкций или рассчитать (приблизительно) по формуле
(значения Ка приведены в приложении 3); Кб - коэффициент близости;
Kпэ - коэффициент поверхностного эффекта.
Значения коэффициентов А',-, и А'|И для медных и алюминиевых шин зависят от размеров поперечного сечения, расположения и числа шин. Для одиночных шин прямоугольного сечения, имеющих размеры 25x3 - 100x10 мм, при расположении шин «на ребро» значения коэффициента Кпэ составляют 1,02 - 1,1. Значения коэффициента А'||Э для пакетов шин допускается принимать как для одиночных шин.
Коэффициент добавочных потерь Кд для алюминиевых шин сечением 100x10 мм2 в зависимости от числа шин п должен иметь следующие значения: при п = 1 Кд « 1,18; при п = 2 Кд « 1,25; при п =3 Кд « 1,6; при п = 4 Кд « 1,72.
При прокладке шинопровода в галерее или туннеле коэффициент добавочных потерь следует брать на 0,25 больше, чем при его прокладке на открытом воздухе.
Индуктивное сопротивление прямой последовательности фазы шинопровода (x 1ш) в миллиомах на метр рассчитывают по формуле
*
Электротехническая библиотека / www.elec.ru
1ш = 0,1451gd>где d - расстояние между шинами, м;
g0 - среднее геометрическое расстояние, м, рассчитываемое по одной из приведенных ниже формул:
для шины прямоугольного сечения
g0 = 0,22 (b + h),
где b и h - размеры сторон прямоугольника;
для шины квадратного сечения
go = 0,45 b,
где b - размер стороны квадрата;
для трубчатой шины квадратичного сечения
go = 0,58 СвШ,
где bвш - размер наружной (внешней) стороны квадратного сечения;
С - коэффициент, значения которого должны соответствовать приведенным в табл. 4.
Таблица 4
Значения коэффициента С
Отношение внутреннего радиуса трубы круглого сечения к внешнему радиусу или внутренней стороны трубы квадратного сечения к внешней стороне |
Значение коэффициента С |
0,1 |
0,78 |
0,2 |
0,79 |
0,3 |
0,81 |
0,4 |
0,83 |
0,5 |
0,85 |
0,6 |
0,88 |
0,7 |
0,91 |
0,8 |
0,94 |
0,9 |
0,97 |
1,0 |
1,00 |
Среднее геометрическое расстояние g0 для пакета шин можно
рассчитать по следующим формулам:
для двухполосного пакета:
g 0 = ^0,22( b + h) dk,
где b и h - соответственно толщина и ширина одной полосы шины (см. черт. 4), мм;
d - расстояние между продольными осями (центрами масс) сечений шин пакета (см. черт. 4), мм;
k - коэффициент, зависящий от отношения d12/h, его определяют по кривой, приведенной на черт. 4;
для трехполосного пакета
ln g 0 =1 [3 ln 0,22( b + h + 2ln d12k12 + 2ln d 23k 23 + 2ln d13k13)]
0 12 12 23 23 13 13
где 6?i2, сс, и t/із - расстояния между центрами масс сечений соответствующих шин пакета,
£12, d12 и Ліз - коэффициенты, зависящие от отношения d12/h, d23/h, й?із/А и определяемые по кривой, приведенной на черт. 4.
Значения средних геометрических расстояний (g0) наиболее употребляемых пакетов шин с зазорами между шинами, равными толщине шины, должны соответствовать приведенным в табл. 5.
Коэффициент к для определения среднего геометрического
расстояния между шинами прямоугольного сечения
Черт.
4Электротехническая библиотека / www.elec.ru Значения g0 некоторых пакетов шин ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Справочное АКТИВНЫЕ И ИНДУКТИВНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ КАБЕЛЕЙ Сечение пакета, мм2 |
g 0, см |
2(80x10) |
1,53 |
2(100x10) |
3,0 |
2(120x10) |
3,45 |
3(80x10) |
2,99 |
3(100x10) |
3,50 |
3(120x10) |
3,95 |
Таблица 5
^ош Иш + 3У ип, Сечение кабеля, мм2 |
Сопротивление трехжильного кабеля в алюминиевой оболочке, мОм/м |
|||
r 1 = r 2 |
x 1 = x2 |
r 0 |
x0 |
|
3x4 |
9,61 |
0,092 |
10,95 |
0,579 |
3x6 |
6,41 |
0,087 |
7,69 |
0,523 |
3x10 |
3,84 |
0,082 |
5,04 |
0,461 |
3x16 |
2,4 |
0,078 |
3,52 |
0,406 |
3x25 |
1,54 |
0,062 |
2,63 |
0,359 |
3x35 |
1,1 |
0,061 |
2,07 |
0,298 |
3x50 |
0,769 |
0,06 |
1,64 |
0,257 |
3x70 |
0,549 |
0,059 |
1,31 |
0,211 |
3x95 |
0,405 |
0,057 |
1,06 |
0,174 |
3x120 |
0,32 |
0,057 |
0,92 |
0,157 |
3x150 |
0,256 |
0,056 |
0,78 |
0,135 |
3x185 |
0,208 |
0,056 |
0,66 |
0,122 |
3x240 |
0,16 |
0,055 |
0,553 |
0,107 |
Таблица 6 Параметры кабеля с алюминиевыми жилами в алюминиевой оболочке Сечение кабеля, мм2 |
Сопротивление трехжильного кабеля в свинцовой оболочке, мОм/м |
|||
r 1 = r 2 |
x 1 = x2 |
r с |
x 0 |
|
3x4 |
9,61 |
0,092 |
11,6 |
1,24 |
3x6 |
6,41 |
0,087 |
8,38 |
1,2 |
3x10 |
3,84 |
0,082 |
5,78 |
1,16 |
3x16 |
2,4 |
0,078 |
4,32 |
1,12 |
3x25 |
1,54 |
0,062 |
3,44 |
1,07 |
3x35 |
1,1 |
0,061 |
2,96 |
1,01 |
3x50 |
0,769 |
0,06 |
2,6 |
0,963 |
3x70 |
0,549 |
0,059 |
2,31 |
0,884 |
3x95 |
0,405 |
0,057 |
2,1 |
0,793 |
3x120 |
0,32 |
0,057 |
1,96 |
0,742 |
3x150 |
0,256 |
0,056 |
1,82 |
0,671 |
3x185 |
0,208 |
0,056 |
1,69 |
0,606 |
3x240 |
0,16 |
0,055 |
1,55 |
0,535 |
Таблица 7
Параметры кабеля с алюминиевыми жилами в свинцовой оболочке