---

При необходимости применения диаметров резьбы d₀ более 600 мм следует использовать значения 670, 750 и 850 мм, соответствующие требованиям ГОСТ 6636 и ГОСТ 13535.

Шаг резьбы Р₀ приведен в табл. 1.

для соединений типа I при длине L=560 мм, конусности А=1:15 и коэффициенте а₀=1,0:

D„ = D — KL =250 — ^ • 560 = 212,7 мм — см. п. 2.1.1;
^м 15 ^,

И₀ = а₀^_м + 2t_r) = 1,0 • (212,7 + 2 • 0,0) = 212,7 мм — см. п. 2.1.2;
d₀ = 160 мм; Р₀ = 6 мм — см. табл. 1;

для соединений типа II при длине 7=400 мм, конусности А=1:15 и коэффициенте а₀=0,9:
D_M =D - KL = 250 - j$ • 400 = 223,3 мм - см. п. 2.1.1;

W_o = a₀(D_M + 2/Д = 0,9 • (223,7 + 2 • 0,0) = 200 мм - см. п. 2.1.2;

d₀ = 140 мм; Р_о = 6 мм — см. табл. 1;

для соединений типа III при длине L=400 мм, конусности А=1:50 и коэффициенте а_о=0,425:

D_M = D - KL = 250 - -^ • 400 = 242,0 мм - см. п. 2.1.1;

Ip, = a₀(D_M + 21_г) = 0,425 • (242 + 2 • 0,0) = 102,8 мм - см. п. 2.1.2;

d₀ = 80 мм; Р_о = 4 мм - см. табл. 1.

1-0,50d₀; 2-0,95d₀; 3-0,40D, где d₀ - диаметр резьбы, мм;

D - диаметр конца вала, мм.

mB = DB/D, (22)

где D_B - диаметр центральных отверстий в концах валов,мм.

m_x = DB/(d0- 1,3^0). (23)

а — для конца вала исполнения 1; б — для конца вала исполнения 2;

1 — выступ хвостовика; 2 — резьбовой хвостовик (для соединений типов I и II); 3 — резьбовое монтажное отверстие (для соединения типа III); 4 — конус конца вала

Черт. 7

dx < (d0 - 1,3^0). (24)

0

(25)

,05d₀ < b_x > 2Р₀

.

для исполнения 1:

х — нормальный; а_р — длинный;

для исполнения 2:

х — длинный; а_р — длинный.

0,5GD_M—4) >г_х<(ар —х), (26)

где D_M — диаметр малого основания конуса конца вала, мм;

d₀ — диаметр резьбы хвостовика конца вала, мм;

а_р и х — см. п. 2.2.3.

1р > (0,7d₀ + 2Р₀ + 5), (27)

где d₀,P₀ — см. пп. 2.1.2 и 2.1.3, мм5 = 5 мм. Окончательное значение/_р принимают с учетом поверочных расчетов,приведенных в пп. 5 и 6 приложения 3.

(Измененная редакция, Изм. № 2).

2. 6. Полная длина хвостовика и глубина монтажного отверстия /_п, мм, должны соответство­вать ряду Ra 40 по ГОСТ 6636.

   7. Центровое отверстие в торцах сплошных концов валов соединений типов I, II и IV должно соответствовать требованиям ГОСТ 14034.

3. КОНСТРУКЦИИ, РАЗМЕРЫ И МАТЕРИАЛЫ ОХВАТЫВАЮЩИХ ДЕТАЛЕЙ
   СОЕДИНЕНИЙ

   1. Соединения типа I

      1. Ступица соединения типа I должна соответствовать требованиям правил и норм проек­тирования гребных винтов фиксированного шага.

      2. Предпочтительные варианты расположения маслораспределительных канавок, а также кольцевого углубления в ступицах ВФШ, указаны на черт. 8 и 9.

Исполнение 1

1 — ступица ВФШ; 2 — маслораспределительная канавка; 3 — кольцевая выточка для размещения носового уплотнения соединения

1 — ступица ВФШ; 2 — маслораспределительная канавка;

3 — кольцевая выточка для размещения носового уплотне­ния соединения; 4 — кольцевое углубление

Исполнение 2

Ч

Черт. 9

ерт. 8

4Й_М < а_г > 6Р₀, (28)

где b_M— см. таблицу приложения 4, мм;

Р₀— шаг резьбы, мм.

(Измененная редакция, Изм. № 2).

2

(29)

<г_м>( 1 + г_у);

z_M< - z„

^<М 0,2Р+10Йм ^Zy

где z_y — количество углублений (см. п. 3.3.12 приложения 1) на внутренней поверхности ступит,

шт.;

L_T,D,b_M— см. черт. 5,8,9,мм.

Принятое по первому условию z_M проверяют по второму и, в случае несоответствия, в значения

L_T и z_y вносят необходимые изменения.

При полном соответствии условиям (29) предпочтительным следует считать z_M, ближайшее к

D

(32)

_T = D — 0,5PL,

где D — см. п. 1.3.1;

К— конусность в соединении;

L — см. п. 1.3.2.

(Измененная редакция, Изм. № 2).

/ nD(b.z. ■ byZy)10-6. (33)

Фланцевые полумуфты соединений типов II и III, с предпочтительными вариантами расположения маслораспределительных канавок, должны соответствовать указанным на черт. 10 и 11

.

Полумуфта соединения типа II

7 — колокол полумуфты; 2 — центрирующая выточка полу­муфты; 3 — фланец; 4 — маслораспределительная канавка; 5 — ступица полумуфты

7 — центрирующая выточка полумуфты; 2 — фланец;

3 — ступица полумуфты; 4 — маслораспределительная канавка

Полумуфта соединения типа III

Ч

Черт. 11

ерт. 10

t_c = 0,225D + 5; t₀ = 0,55t_c, (34)

где 5 = 5 мм.

b_c > t_c, где t_c — см. п. 3.2.2.

Lt = L — а_ъ — г_с, (35)

где L — длина конуса конца вала, мм;

а_ъ — установочный размер, мм;

r_c— радиус закругления внутренней конической поверхности ступицы, мм.

г_г > 0,08D; r₀ > 0,04D,

где D — см. п. 1.4.1.

Условие r₀ > 0,04D является предпочтительным.

. , Lt (36)

^Zm > ’ ^Zm~ (0,2 D + 10 й_м) ’

где L_T,D,b_M — см. черт. 5,10,11,мм.

При этом (так же, как в п. 3.1.7) первое условие является исходным, а второе — контрольным (для уточнения значения L_T при необходимости) с предпочтительностью применения £_м, ближайшего к вычисленному по второму условию.

(Измененная редакция, Изм. № 2).

СОЕДИНЕНИЙ

1. Основные зависимости

Несущую способность соединений рекомендуется оценивать, используя следующие уравнения:

4в = 4н(«о - «ф⁾; с¹)

4с = 4в ⁺ 4г ⁺ « и ° Нв^//4в ; (2)

(е_уо_т⁾² = (ф_к?о)² + (« о ° к ) ² + Р а « о 4 о ° а , (3)

где 4_В — контактное давление на поверхности конца вала,МПа,от сборки соединения с натягом;

4_Н — контактное давление,МПа,достаточное для предотвращения сдвига вала относительно ступицы (или гильзы) при совместном воздействии на соединение номинальных значений внешних нагрузок: осевого усилия — упора движителя (У_у),изгибающего момента (_М_И) и крутящего момента (М_К);

«_о — общий запас¹ несущей способности соединения,обеспечиваемый трением,фиксирующими элемен­тами и прочностью деталей соединения в пределах упругости их материалов;

Иф — часть запаса «_о, обеспечиваемая фиксирующими элементами;

4_С — суммарное контактное давление на кромке внутренней поверхности ступицы, МПа, от сборки соединения с натягом 4_СТ и от его изгиба;

4_Г — дополнительное контактное давление на вал или ступицу,МПа,при установке гильзы между ними;

а_и — коэффициент,учитывающий влияние изгибающего момента М_и на изменение контактного давления в соединении;

о_нв — напряжение на наружной поверхности вала,МПа,от изгибающего момента М_и;

е_у — коэффициент,характеризующий запасы по упругим деформациям в валу (е_ув) или в ступице (е_ус);

о_т. — предел текучести материала вала (о_ТВ) или ступицы (о_ТС),МПа;

<р_к — коэффициент,характеризующий приведенное напряжение в валу (р_КВ) или в ступице (р_КС) от сборки соединения с натягом;

4_о — контактное давление 4_В или 4_С,МПа;

°, — приведенное напряжение в валу (о_КВ) или в ступице (о_КС),МПа,от совместного действия номинальных значений внешних нагрузок: У_у,М_И и М_К;

<р_;| — коэффициент, характеризующий суммарное напряжение в валу (р_ав) или в ступице (р_ас) от сборки соединения с натягом;