У просторових болтових конструкціях згідно з рисунком 1.9.3 ДБН В.2.6-163 (окрім рисунка 1.9.3b та кінцевих опор) при центруванні у вузлах стрижнів з одиночних рівнополичних кутиків по їх рисках при однорядному розташуванні болтів в елементах ґрат і прикріпленні розкосів у вузлі з двох сторін полиці поясу значення коефіцієнтів а т і ad визначаються:
- для поясів з X < 3,5 (при X > 3,5 слід приймати X = 3,5) за формулами:
при 0,55 < — < 0,66 і ^-<0,7
с — —
^-0,55 + Х(0,2-0,05Х)
Nmd
Nm
О)
де с - відстань по полиці кутика поясу від обушка до риски, на якій розташований центр вузла, мм;
b - ширина полиці кутика поясу, мм;
X - умовна гнучкість поясу;
Nmd- сума проекцій зусиль в розкосах на вісь поясу, що примикають до однієї полиці поясу, які передаються на нього у вузлі і визначаються при тому ж поєднанні навантажень, як для Nm; при розрахунку поясу приймається більше із значень Nmd, які отримані для вузлів по кінцях панелі, а при розрахунку розкосів - для вузла, до якого примикає розкіс, Н;
Nm - поздовжня сила в панелі поясу, Н;
при 0,4 <—< 0,55 і --^<[2,33--0,58|
Р 6 Nm I b J
ат = 0,95 + 0,1— + 0,34-0,62- + Х(0,2-0,05Х) . (10)
Ь L b ]Nm
Для розкосів (з відношенням відстані по полиці кутика розкоса від обушка до риски, на якій встановлені болти, до ширини полиці кутика розкоса, що дорівнює від 0,54 до 0,60), що примикають до панелі поясу, за формулами:
при 0,55 < — < 0,66 і —"^<0,7 b Nm
ad =1,18-0,36—+ґі,8—— 0,86^1^-, (11)
db [ b )Nm1
при 0,4 <-< 0,55 і < I 2,33—-0,58 |
b Nm{ b )
ad =1-0,04—+ ґо, 36-0,41^^-. (12)
b I b J Nm' 1
Для просторових болтових конструкцій згідно з рисунком 1.9.3г, д, е ДБН В.2.6-163 у формулах (10) і (12) слід приймати 0,45 < — < 0,55.
b
У просторових зварних конструкціях з одиночних рівнополичних кутиків відповідно до рисунка 1.9.36, г ДБН В.2.6-163 (окрім кінцевих опор) з прикріпленням розкосів у вузлі тільки з внутрішньої Л/тг/
сторони полиці поясу при —— <0,7 значення коефіцієнтів ат iad приймаються:
Ь1т
при центруванні у вузлах стрижнів по центрах ваги перерізів ат= ad= 1,0;
при центруванні у вузлах осей розкосів на обушок поясу:
am=ad=1+0,12^. (13)
При розрахунку конструкцій на сумісну дію вертикальних і поперечних навантажень і крутного моменту, який викликаний обривом проводів або тросів, допускається приймати am = ad= 1,0.
Гнучкість X першого знизу розкоса з одиночного кутика ґратчастого стояка, що вільно стоїть, не повинна перевищувати 160.
Відхилення верху опор і вертикальні прогини траверс не повинні перевищувати значень, наведених у таблиці 2.
Таблиця 2 - Відхилення верху опор і вертикальні прогини траверс
|
Конструкції та напрям відхилення |
Відносні відхилення стояків (до висоти h) |
Відносні прогини траверс (до довжини прольоту або консолі) |
|||
|
вертикальні |
горизонтальні |
||||
|
у прольоті |
на консолі |
у прольоті |
на консолі |
||
|
1 Кінцеві і кутові опори ПЛ анкерного типу заввишки до 60 м уздовж проводів |
1/120 |
1/200 |
1/70 |
Не обмежуються |
|
|
2 Опори ПЛ анкерного типу заввишки до 60 м уздовж проводів |
1/100 |
1/200 |
1/70 |
Те саме |
|
|
3 Проміжні опори ПЛ (окрім перехідних) уздовж проводів |
Не обмежуються |
1/150 |
1/50 |
» |
|
|
4 Перехідні опори ПЛ всіх типів заввишки понад 60 м уздовж проводів |
1/140 |
1/200 |
1/70 |
» |
|
|
5 Опори ВРП уздовж проводів |
1/100 |
1/200 |
1/70 |
1/200 |
1/70 |
|
6 Те саме,упоперек проводів |
1/70 |
Не обмежуються |
|||
|
7 Стояки опор під устаткування |
1/100 |
— |
— |
— |
— |
|
8 Балки під устаткування |
— |
1/300 |
1/250 |
— |
— |
Примітка 1. Відхилення опор ВРП і траверс опор ПЛ в аварійному і монтажному режимі не нормуються.
Примітка 2. Відхилення і прогини за поз. 7 і 8 повинні бути зменшені, якщо технічними умовами на екс- плуатацію устаткування встановлені жорсткіші вимоги.
У сталевих конструкціях опор ПЛ і ВРП з одиночних кутиків діафрагми слід розташовувати не рідше ніж через 15 м, а. також у місцях прикладення зосереджених навантажень і переломів поясів.
В одноболтових з’єднаннях елементів ґрат (розкосів і розпірок) окрім тих, що постійно працюють на розтяг, при товщині полиці до 6 мм із сталей з границею текучості до 380 Н/мм2 відстань від краю елемента до центра отвору уздовж зусилля допускається приймати 1,35с/ (де d - діаметр отвору, мм) без допуску у бік зменшення при виготовленні елементів, про що повинно бути вказано в проекті. При цьому у розрахунку на зминання елементів, що сполучаються, коефіцієнт умов роботи з’єднання згідно з формулою (1.12.13) ДБН В.2.6-163 слід приймати =0,65.
В одноболтових з’єднаннях елементів, що постійно працюють на розтягування (тяги траверс, елементів, що примикають до вузлів кріплення проводів і тросів, і в місцях кріплення устаткування), відстань від краю елемента до центра отвору уздовж зусилля слід приймати не меншою ніж 2d.
Розкоси, які прикріплені до поясу болтами в одному вузлі, повинні розташовуватися, як правило, з двох сторін полиці поясного кутика.
У болтових стиках поясних рівнополичних кутиків число болтів у стику слід призначати парним і розподіляти болти порівну між полицями кутика.
Кількість болтів при однорядовому і шаховому їх розташуванні, а також кількість поперечних рядів болтів при дворядовому їх розташуванні слід призначати не більше ніж п’ять на одній полиці кутика з кожного боку від стику.ДОДАТКОВІ ВИМОГИ ДО ПРОЕКТУВАННЯ КОНСТРУКЦІЙ АНТЕННИХ СПОРУД ЗВ’ЯЗКУ ЗАВВИШКИ ДО 500 М
При проектуванні конструкцій антенних споруд (АС) зв’язку слід передбачати:
зниження аеродинамічного опору споруди і окремих її елементів;
раціональний розподіл зусиль в елементах конструкцій шляхом використання попереднього напруження;
поєднання несучих і радіотехнічних функцій.
Для конструкції АС слід, як правило, застосовувати сталі відповідно до таблиці Е.2 (окрім сталей С390К, С590, С590К) і таблиці Е.З ДБН В.2.6-163.
Класифікацію конструкцій АС та віднесення їх до відповідної групи слід визначати згідно з додатком В ДБН В.2.6-163.
Болти (U-подібні) для кріплення відтяжок АС слід застосовувати зі сталі марки СтЗсп2-1 згідно з ДСТУ 4484.
Гайки для U-подібних болтів приймати відповідно до 1.2.2.5 ДБН В.2.6-163.
Для відтяжок і елементів антенних полотен слід застосовувати сталеві канати круглі, вантажні, що не розкручуються, одинарного звивання (спіральні) або подвійного хрестового звивання з металевим сердечником (круглопрядні) за рекомендаціями відповідно до 1.2.2.8 ДБН В.2.6-163. При цьому спіральні канати повинні застосовуватися при розрахункових зусиллях до 325 кН (33 тс). У канатах слід застосовувати сталевий круглий канатний дріт найбільших діаметрів марки 1. Допускається застосування канатів, що розкручуються, при подовженні на 25 % обв’язувань з м’якого оцинкованого дроту по кінцях канатів.
Захист сталевих канатів від корозії слід виконувати згідно з додатком В ДСТУ Б В.2.6-193.
Для відтяжок із вбудованими ізоляторами горішкового типу слід застосовувати сталеві канати з неметалевими сердечниками, якщо це допускається радіотехнічними вимогами.
Для відтяжок із зусиллями, що перевищують несучу здатність канатів з круглого дроту, допускається застосування сталевих канатів закритого типу із зетоподібних і клиноподібних оцинкованих дротів.
Кінці сталевих канатів у стаканах або муфтах слід закріплювати заливкою цинковим сплавом ЦАМ 9-1,5Л згідно з ДСТУ 2774.
Для елементів антенних полотен слід застосовувати проводи відповідно до таблиці Г.2 ДБН В.2.6-163. Застосування мідних проводів допускається тільки у випадках технологічної необхідності.
Значення розрахункового опору (зусилля) розтягуванню проводів і дротів слід приймати таким, що дорівнює значенню розривного зусилля, встановленому державними стандартами, поділеному на коефіцієнт надійності за матеріалом ут:
для алюмінієвих і мідних проводів ут= 2,5;
для сталеалюмінієвих проводів при номінальних перерізах, мм2:
і25 7™ =2,8;
35"95 7m =2,5;
і більше ут=2,2;
для біметалічних сталевомідних дротів ут= 2,0.
При розрахунках конструкцій АС слід приймати коефіцієнти умов роботи відповідно до 1.1.4; 1.12.2 і додатка І ДБН В.2.6-163, а також згідно з таблицею 3.
Таблиця 3 - Коефіцієнти умов роботи при розрахунках конструкцій АС
|
Елементи конструкцій |
Коефіцієнти умов роботи ус |
|
Попередньо напружені елементи ґрат |
0,90 |
|
Фланці: кільцевого типу |
1,10 |
|
решти типів |
0,90 |
|
Сталеві канати відтяжок щогл або елементи антенних полотен при їх кількості: 3-5 відтяжок у ярусі або елементів антенних полотен |
0,80 |
|
6-8 відтяжок у ярусі |
0,90 |
|
9 відтяжок і більше у ярусі |
0,95 |
|
Закріплення кінців на коуші затискачами або точкове опресування у втулці |
0,75 |
|
Обплетення каната на коуші або ізоляторі |
0,55 |
|
Елементи кріплення відтяжок, антенних полотен, проводів, підкосів до опорних конструкцій і анкерних фундаментів |
0,90 |
|
Анкерні тяжі без різьбових з’єднань при роботі їх на розтяг з вигином |
0,65 |
|
Провушини при роботі на розтяг |
0,65 |
|
Деталі кріплень і з'єднань сталевих канатів: механічні, окрім осей шарнірів |
0,80 |
|
осі шарнірів при зминанні |
0,90 |
Відносні відхилення опор не повинні перевищувати значень, вказаних у таблиці 4, окрім відхилень опор, для яких встановлені інші значення технічним завданням на проектування.
Таблиця 4 - Відносні відхилення опор
|
Вид вантаження |
Відносні відхилення (до висоти) |
|
Вітрове або ожеледне навантаження |
1/100 |
|
Односторонньо підвішені до опори антени за відсутності вітру |
1/300 |
При динамічному розрахунку опори масу закріпленого до опори антенного полотна враховувати не слід.
Значення вітрового і ожеледного навантажень допускається приймати на висоті середини ярусів стовбура щогли або в двох третинах висоти підвісу гнучкого елемента (відтяжки) і вважати ці значення рівномірно розподіленими по довжині ярусу або елемента.
Зосереджені сили в прольоті відтяжок щогл від маси ізоляторів, вітрового і ожеледного навантажень на них допускається приймати у вигляді еквівалентного рівномірно розподіленого навантаження.
При розрахунку похилих елементів АС (відтяжок щогл, елементів антенних полотен, підкосів) слід враховувати тільки проекцію навантажень, що діють на них, направлену перпендикулярно до осі елемента або його хорди.
Щогли з відтяжками повинні бути розраховані на стійкість в цілому і їх окремих елементів при наступних навантаженнях:
від монтажного натягнення відтяжок за відсутності вітру;
вітрового - в напрямі на одну з відтяжок;
ожеледного - за відсутності вітру;
ожеледного і вітрового - у напрямі на одну з відтяжок.При перевірці стійкості щогли в цілому розрахункова сила в стовбурі повинна бути меншою ніж критична сила в 1,3 раза.
У проекті повинні бути вказані значення монтажних натягнень у канатах відтяжок за середньорічної температури повітря в районі встановлення щогли, а також за температури ±40 °С.
Монтажні з’єднання елементів конструкцій, які передають розрахункові зусилля, слід проектувати, як правило, на болтах класу точності В і високоміцних болтах без регульованого натягнення. При знакозмінних зусиллях слід, як правило, приймати з’єднання на високоміцних болтах або на монтажному зварюванні.
У фланцевих з’єднаннях слід, як правило, застосовувати високоміцні болти без регульованого натягнення.
Застосування монтажного зварювання або болтів класу точності А повинно бути узгоджено з організацією, яка буде виконувати монтаж.
