Розрахував! критерії
(1)Р Розрахуяові з^аче^^я в^утрі0^іх зусиль ^е повияі перевищувати розрахуяових опорів для відповідях граничних стажв.
^учкість
У випадку повяго з’°д^а^^я ^а зсув моме^ в^утрі0^ьої пари MRd у будь-якому поперечшму перерізі пови^е^ виз^ачатись за пластичяю теорі°ю згідно з 6.2.1.2(1), але при розрахуяовому опорі текучості сталевих елеме^ів Застилів), прий^ятим таким же, як і для ^астилів - fyp,d .
(2)Р їри додатяму згиж в^есок сталевих проф^астилів мож^а враховувати тільки у випадку, якщо воя ^ерозріз^і та ^а стадії зведеяя ^е застосовувався перерозподіл моме^ів 0ляхом досяшеяя пластичях 0аржрів у перерізах ^ад опорами.
Для робочої площі Ape сталевого ^астилу висота виступів і вм’яти^ у ^астилі ^е повияа враховуватись, якщо тільки ^е підтверджея випробуваяями, що робочою ° біль0а площа.
Verification of profiled steel sheeting as shuttering for ultimate limit states
Verification of the profiled steel sheeting for ultimate limit states should be in accordance with EN 1993-1-3. Due consideration should be given to the effect of embossments or indentations on the design resistances.
Verification of profiled steel sheeting as shuttering for serviceability limit states
Section properties should be determined in accordance with EN 1993-1-3.
The deflection 5s of the sheeting under its own weight plus the weight of wet concrete, excluding the construction load, should not exceed 5s,max.
Note: Values for 5s,max may be given in the National Annex. The recommended value is L / 180 where L is the effective span between supports (props being supports in this context).
Verification of composite slabs for the ultimate limit states
Design criterion
(1)P The design values of internal forces shall not exceed the design values of resistance for the relevant ultimate limit states.
Flexure
In case of full shear connection the bending resistance MRd of any cross section should be determined by plastic theory in accordance with 6.2.1.2(1) but with the design yield strength of the steel member (sheeting) taken as that for the sheeting, fyp,d .
(2)P In hogging bending the contribution of the steel sheeting shall only be taken into account where the sheet is continuous and when for the construction phase redistribution of moments by plastification of cross-sections over supports has not been used.
For the effective area Ape of the steel sheeting, the width of embossments and indentations in the sheet should be neglected, unless it is shown by tests that a larger area is effective
.
Bїёив місцевої втрати стійкості стистутої частим ^астилу пови^е^ враховуватись 0ёяхом застосувамя робочої 0ирим, що ^е їеревищу° подвіймго грамчмго з^аче^^я, ^аведе^ого в EN 1993-1-1, табёиця 5.2 дёя кёасу 1 стаёево'і стики.
Несуча здатысть поперечмго їерерізу ^а додатмй зги^ їри проходжемі ^ейтраль^ої осі вище ^астилу повима виз^ачатись за розподілом ^апруже^ь ^а рисуму 9.5.
The effect of local buckling of compressed parts of the sheeting should be taken into account by using effective widths not exceeding twice the limiting values given in EN 1993-1-1, Table 5.2 for Class 1 steel webs.
The sagging bending resistance of a crosssection with the neutral axis above the sheeting should be calculated from the stress distribution in Figure 9.5.
їоз^aки:
1 - центральна вісь сталевого профнастилу
Key:
1 - centroidal axis of the profiled steel sheeting
Рисунок 9.5 - Розподіл ^апруже^ь при доданому згині, якщо ^ейтраль^а вісь проходить вище ^астилу
Figure 9.5 - Stress distribution for sagging bending if the neutral axis is above the steel sheeting
Рисунок 9.6 - Розподіл ^апруже^ь при доданому згині, якщо ^ейтраль^а вісь проходить
у ^астилі
Figure 9.6 - Stress distribution for sagging bending if neutral axis is in the steel sheeting
їоз^aки: Key:
1 - центральна вісь сталевого профнастилу; 1 - centroidal axis of the profiled steel sheeting;
2 - пластична нейтральна вісь сталевого проф- 2 - plastic neutral axis of the profiled steel sheeting
настилу
Несуча здатысть поперечмго перерізу ^а додатмй зги^ при проходжемі ^ейтраль^ої осі в ^астилі повима виз^ачатись за розподілом ^апруже^ь ^а рисуму 9.6.
The sagging bending resistance of a crosssection with the neutral axis in the sheeting should be calculated from the stress distribution in Figure 9.6
.
З метою сїрощешя z і Mpr можуть виз^ачатись за ^ижче^аведе^ими виразами відїовідш:
For simplification z and Mpr may be determined with the following expressions respectively
:
z = h -0,5hc - eD + (eD + e) ——— ; (9.5)
cp p
Ape fyp,
d
Mpr
= 1,25 Mpa
■pe
- Mpa .
(9.6)
Якщо в^есок стаёевого їроф^астиёу ^е врахову°ться, то оїір їоїеречшго їерерізу від'ємшму зги^у їови^е^ виз^ачатись за роз- тодіёом ^аїруже^ь ^а рисуму 9.7.
If the contribution of the steel sheeting is neglected the hogging bending resistance of a crosssection should be calculated from the stress distribution in Figure 9.7
.
Рису^к 9.7 - Розтодіё ^аїруже^ь їри від’°мшму згин
Figure 9.7 - Stress distribution for hogging bending
9.7.3 їоздовжшй зсув у їёuтаx без заамерувашя торців
(1)Р Це тоёожешя застосову°ться до комбі- шва^х їёит із мехажчмм зчеїёе^^ям або зчеїёе^^ям тертям (тиїи а) і b)), як виз^аче^о у 9.1.2.1).
Розрахумовий оїір їоздовж^ому зсуву ^еобхід^о виз^ачати за m-k методом (див. (4) і (5) мжче), або за методом часткового з’°д- ^а^^я, як їоказаш у (7)...(10). Метод часткового з’°д^а^^я їови^е^ застосовуватись лёьки дёя комбновамх їёит їёастич^им характером роботи ^а їоздовжжй зсув.
Характер роботи ^а їоздовжжй зсув може вважатись їёастич^им, якщо руй^ів^е ^ава^- тажешя їеревищу° ^ава^таже^^я, яке викёи- ка° зафіксова^е ковзашя ^а торцях 0,1 мм біёь0е жж ^а 10 %. Якщо максимаёь^е ^ава^- тажешя у їроёьоті досяга°ться їри їрогиж у середиж їроёьоту L / 50, руй^ів^е ^ава^та- жешя ^еобхід^о їриймати як ^ава^таже^^я їри їрогиж L / 50 у середиж їроёьоту.
.3 Longitudinal shear for slabs without end anchorage
(1)P The provisions in this clause 9.7.3 apply to composite slabs with mechanical or frictional interlock (types (a) and (b) as defined in 9.1.2.1).
The design resistance against longitudinal shear should be determined by the m-k method, see (4) and (5) below, or by the partial connection method as given in (7)^(10). The partial connection method should be used only for composite slabs with a ductile longitudinal shear behavior.
The longitudinal shear behaviour may be considered as ductile if the failure load exceeds the load causing a recorded end slip of 0,1 mm by more than 10 %. If the maximum load is reached at a midspan deflection exceeding L /50, the failure load should be taken as the load at the midspan deflection ofL /50
.
Я
bdp Ґ mAp у VS I bLs
V1, Rd
b, dp - у мм;
Ар - номінальний їоїеречмй їереріз ^астилу, 2 мм2;
m, k - розрахумові з^аче^^я емїіричмх коефіці°нтів, Н/мм2,отримаж за резуёьтатами виїробува^ їёит, що відїовідають основним вимогам m-k методу;
Ls- їроліт зсуву, мм, виз^ача°ться у (5) ^ижче;
уvs - коефіці^т безїеки дёя І груїи грамч- та стажв.
їримітка 1. Величина yvs може встановлюватись у національному додатку. Рекомендуються величина 7VS = 1,25.
їримітка 2. Можна вважати, що метод випробувань, який вказано у додатку В, відповіда° вимогам m-k методу.
їримітка 3. У виразі (9.7) застосову°ться номінальний поперечний переріз Ap , оскільки це значення зазвичай використову°ться у випробуваннях для визначення m і k.
Для розрахуй Ls ^еобхід^о їриймати як:
L /4 їри рівшміршму ^ава^таже^^і вздовж усього їрольоту;
відстаж між їрикладемм ^ава^таже^^ям і ^айближчою оїорою їри двох рівмх і си- метричш розта0овамх ^ава^таже^^ях;
їри Н0ому розта0уваші ^ава^таже^ь включш зі сїолучешям розїоділешго і ^есиметрич^ого зосереджешго ^ава^та- ження оцнка їовиша базуватись ^а результатах виїробува^ або ^астуї^их кроках (аїроксимаціях) обчисле^. їроліт зсуву (відстань) ^еобхід^о їриймати як макси- мальмй моме^, розділемй ^а ^айбіль0у вертикаль^у силу зсуву, їрилеглу до оїор їрольоту, який розгляда°ться.
(4) If the m-k method is used it should be shown that the maximum design vertical shear VEd for a width of slab b does not exceed the design shear resistance V1,Rd determined from the following expression:
(9.7)
where:
b, dp are in mm;
Ар is the nominal cross-section of the sheeting in mm2;
m, k are design values for the empirical factors in N/mm2 obtained from slab tests meeting the basic requirements of the m-k method;
Ls is the shear span in mm and defined in (5) below;
у vs is the partial safety factor for the ultimate limit state.
Note 1: The value for yvs may be given in the National Annex. The recommended value for yvs is 1,25.
Note 2: The test method as given in Annex B may be assumed to meet the basic requirements of the m-k method.
Note 3: In expression (9.7) the nominal cross-section Ap is used because this value is normally used in the test evaluation to determine m and k.
For design, Ls should be taken as:
L /4 for a uniform load applied to the entire span length;
the distance between the applied load and the nearest support for two equal and symmetrically placed loads;
for other loading arrangements, including a combination of distributed and asymmetrical point loads, an assessment should be made based upon test results or by the following approximate calculation. The shear span should be taken as the maximum moment divided by the greater vertical shear force adjacent to the supports for the span considered.
Якщо комбі^ова^а їёитa ° ^ерозріз^ою, дёя виз^аче^^я ^ecyчої здатшсті дозвоёя°ться використовувати еквівале^мй ізостатйчмй їpоёіт. Довжи^а такого їроёьоту повиша їрийматись як:
0,8L дёя в^утрі0^іx (проміжмх) їроёьотів;
0,9L дёя зовнішніх (крайніх) їроёьотів.
Якщо застосову°ться метод часткового з'єднання ^а зсув, ^еобхід^о їоказати, що у будь-якому їерерізі зги^аль^ий моме^ MEd ^е їеревищує розраху^ового в^утрі0^ьої їари MRd.
Розрахумовий моме^ в^утрі0^ьої їари MRd ^еобхід^о виз^ачати за 9.7.2(6), аёе із замною Ncf^а:
Where the composite slab is designed as continuous, it is permitted to use an equivalent isostatic span for the determination of the resistance. The span length should be taken as:
0,8L for internal spans;
0,9L for external spans.
If the partial connection method is used it should be shown that at any cross-section the design bending moment MEd does not exceed the design resistance MRd .
The design resistance MRd should be determined as given in 9.7.2(6) but with Ncf replaced by:
Nc = тu.RdbLx < Ncf (9.8)
z = h -0,5Xpi - ep
де:
т u, Rd — розрахункова міцысть ^а зсув
(тu,Rd / уVS), отрима^а за випробувашями їёити, яка відїовідає остовшім вимогам методу часткового з’єд^а^^я;
Lx - відстав поперечшго їерерізу, який роз- гёяда°ться, до ^айближчої оїори.
їримітка 1. Величина yvs може встановлюватись у національному додатку. Рекомендується величина YVS = 1,25.
їримітка 2. Можна вважати, що метод випробувань, який вказано у додатку В, відповідає основним вимогам стосовно визначення тu,Rd.
У виразі (9.8) Nc мож^а збіль0увати ^а рREd за умови, що тu,Rd виз^ачається з ура- хувашям додаткового опору зсуву, виклика- шго опоршю реакцією, де: REd — опор^а реакція;
р - номінальний коефіціє^.
їримітка. Величина р може встановлюватись у національному додатку. Рекомендується величина 0,5.
У методі часткового з’єд^а^^я може враховуватись додаткова ^иж^я арматура.
and:
(ep - e) A Nc , (9.9)
Ape fyp,d
where:
тu,Rd is the design shear strength (тu,Rd / уVS) obtained from slab tests meeting the basic requirements of the partial interaction method;
Lx is the distance of the cross-section being considered to the nearest support.
Note 1: The value for yvs may be given in the National Annex. The recommended value for yvs is 1,25.
Note 2: The test method as given in Annex B may be assumed to meet the basic requirements for the determination of тu,Rd.
In expression (9.8) Nc may be increased by рREd provided that тu,Rd is determined taking into account the additional longitudinal shear resistance caused by the support reaction, where: REd is the support reaction;
р is a nominal factor.
Note: The value for p may be given in the National Annex. The recommended value for p is 0,5.
In the partial connection method additional bottom reinforcement may be taken into account.
9.7.4 їоздовжшй зсув у пёитах із заамерувамям кшців
Якщо B^ecoк Н0ИХ зсувах їристроїв у ^есучу здатнсть ^а їоздовжнй зсув ^е їід- тверджеш виїробувашями, то заа^ерувашя кЫців тиїу с), як виз^аче^о у 9.1.2.1, їовишо розраховуватись ^а зусиёёя розтягу у стаёе- вому ^астиёі дёя І груїи граничних станв.
Розрахумовий оїір їоздовж^ому зсуву їёит із заамеровамми кнцями тиїів с) і d), як виз^аче^оу 9.1.2.1, мож^а виз^ачати методом часткового з’°д^а^^я, ^аведе^им у 9.7.3(7) їри Nc , збіёЬ0ешму ^а розрахумовий оїір заа^ерувашя кнців.
Розраху^овий оїір Ppb,Rd стрижнв з го- ёовками, їриваремх через стаёевий ^астиё, які використовуються дёя заа^ерувашя кн- ців, їови^е^ їрийматись як ^айме^0ий роз- рахумовий оїір стриж^я згідно з 6.6.4.2 або як ^есуча здатнсть ^астиёу, виз^аче^а за ^ас- тушими виразами:
