---

Рису^к 6.12 - Баёка з їрофіёьова^им ^астиёом, їараёеёь^им баёці

Figure 6.12 - Beam with profiled steel sheeting parallel to the bea

m

2. Розраху^овий оїір зсуву ^еобхід^о їрий­мати як оїір у суцільий їёиті, див. 6.6.3.1, їомшже^й ^а їомжувальмй коефіці^т kl, що виз^ача°ться за ^астуї^им виразом:

The design shear resistance should be taken as the resistance in a solid slab, see 6.6.3.1, mul­tiplied by the reduction factor k_l given by the fol­lowing expression

:

k l = 0,6 b⁰h_p

< 1,0,

(6.22)

де h_sc - загаёь^а висота стриж^я, аёе ^е біёь0е иж h_p + 75 мм.

3. Якщо ^астиё розрізай їоїерек баёки і ^е заамеровамй до баёки ^аёеж^им чтом. то сторо^а їазу і її армувашя їовиші задовоёь- ^яти 6.6.5.4.

їримітка. Сїособи досягнення необхідного анке- рування можуть надаватись у національному до­датку.

where: h_sc is the overall height of the stud, but not greater than h_p +75mm.

4. Where the sheeting is not continuous across the beam, and is not appropriately anchored to the beam, that side of the haunch and its rein­forcement should satisfy 6.6.5.4.

Note: Means to achieve appropriate anchorage may be given in the National Annex

.

1. їри забезїечеші вико^а^^я умов, ^аве- демх у (2) і (3), розраху^овий оїір зсуву їови^е^ їрийматись як оїір у суціёьый їёиті, обчисёемй, як ^аведе^о у 6.6.3.1 (за ви^ят- ком умови, що f_u їовиша сташвити ^е біёЬ0е ыж 450 Н/мм²), їомшже^й ^а томжуваёь- ний коефіці^т kt, що виз^ача°ться за ^астуї- ж,і виразом:

6.6.4.2 Sheeting with ribs transverse to the supporting beams

(1) Provided that the conditions given in (2) and (3) are satisfied, the design shear resistance should be taken as the resistance in a solid slab, calculated as given by 6.6.3.1 (except that f_u should not be taken as greater than 450 N/mm²) multiplied by the reduction factor k_t given by:k

(6.23)

₌ 07 Ь0(hsc _
t nr^pp I hp

J

Рису^к 6.13 - Баёка з їрофіёьова^им стаёевим ^астиёом їоїерек баёки

Figure 6.13 - Beam with profiled steel sheeting transverse to the beam

(2) Коефіці^т kt ^е їови^е^ їрийматись біёь- (2) The factor kt should not be taken greater than

0им жж відїов^е з^аче^^я kt,_max, ^аведе^е the appropriate value kt,_max given in Table 6.2.

у табёищ 6.2.

Табёиця 6.2 - Верхи межі kt,_max дёя коефіці^та зниження kt

Table 6.2 - Upper limits k_t,max for the reduction factor kt

де n_r- кіёькість їоїеречмх стрижыв у одшму ребрі ^а їерерізі баёки, що ^е їеревищу° 2 за розрахумом, а ін0і симвоёи їоказан ^а рису^у 6.13.

where: n_r is the number of stud connectors in one rib at a beam intersection, not to exceed 2 in computations, and other symbols are as defined in Figure 6.13

.

(3) 3^aчe^^я kt , ^аведе^і у (1) і (2), можуть застосовуватись їри забезпечені умов, що: - поперечи стрижи розміщеи у ребрах ви­сотою hp , ^е біёь0ою иж 85 мм, і 0ири- вдю b₀ ^е ме^0ою иж hp ;

• їри зварювані через ^астил діаметр стрижив ^е їеревищу° 20 мм;

• їри вла0туваиі отворів у проф^астилі діаметр стрижив ^е їеревищу° 22 мм.

6.6.4.3 Двовіые ^aвa^maжe^^я зсувшх з’єднань

1. Якщо зсуви з’°д^а^^я встанвлюються дёя забезпеченя спільні роботи баёки і комбі- нваиї їёити, то сполученя сиё, які діють ^а стрижен, повино задоволь^яти ^аступ^у умову:

3. The values for kt given by (1) and (2) are ap­plicable provided that:

• the studs are placed in ribs with a height h_p not greater than 85 mm and a width b₀ not less than h_p and

• for through deck welding, the diameter of the studs is not greater than 20 mm, or

• for holes provided in the sheeting, the diameter of the studs is not greater than 22 mm.

6.6.4.3 Biaxial loading of shear connectors

1. Where the shear connectors are provided to produce composite action both for the beam and for the composite slab, the combination of forces acting on the stud should satisfy the following:

FlF

PlW

F,²

PRd

(6.24)

де:

Fi- розрахумова поздовж^я сиёа, спричи^е^а комбнованю ді°ю у балці;

Ft - розрахумова попереч^а сиёа, спричи^е^а комбнованю ді°ю у їёиті (роздіё 9);

Pl,Rd і Pt,Rd - відповідно розрахунові опори ^а зсув стриж^я.

6.6.5 Кожтруювашя зcyв^ux з’°д^a^ь та вїёuв вuко^а^^я

1. їлощи^а з’°д^уваль^ого елеме^а, який сїрийма° зусиёёя відриву (наприклад, ^иж^я сторо^а головки стриж^я), повина виступати ^е ме^0е иж ^а 30 мм у чистоті ^ад ^таьою арматурою (рисушк 6.14).

(1)Р Контруюваня зсувнх з’°д^а^ь, які сприймають зусилля зсуву, повино забезпе­чувати можливість ^алеж^им чиюм ущільт- вати бето^ ^авколо остови з’°д^а^^я.

2. Якщо зверху з’°д^а^^я вимага°ться захис­ний 0ар, то він пови^е^ бути:

1. ^е ме^0е иж 20 мм або

2. згідно з рекомевдаціями EN 1992-1-1, таб­лиця 4.4 для сталевої арматури ме^0е иж 5 мм, у залежшсті, яка із величи^ біль0а.

where:

F_l is the design longitudinal force caused by com­posite action in the beam;

F_t is the design transverse force caused by com­posite action in the slab, see Section 9;

P_l,Rd and P_t,Rd are the corresponding design shear resistances of the stud.

6.6.5 Detailing of the shear connection and influence of execution

1. The surface ofa connector that resists separa­tion forces (for example, the underside of the head of a stud) should extend not less than 30 mm clear above the bottom reinforcement, see Figure 6.14.

6.6.5.2 Cover and concreting for buildings

(1)P The detailing of shear connectors shall be such that concrete can be adequately compacted around the base of the connector.

2. If cover over the connector is required, the nominal cover should be:

1. not less than 20 mm, or

2. as recommended by EN 1992-1-1, Table 4.4 for reinforcing steel, less 5 mm, whichever is the greater.

3. Якщо захистий 0ар ^е вимагаться, то верх з’єднання може збігатися з їоверх^ею бето^у їёИTИ.

4. Стуїнь та тосёідовйсть бето^ува^^я їовиші бути такими, щоб дозріваючий бето^ ^е їо0коджувався в^асёідок обмеженої ком- бновашї роботи, що відбуваться їри де­формації стаёевих баёок їри тосёідовшму вико^а^^і бето^ува^^я. Де лёьки можёиво, деформації до зсувах з’єднань ^е їовиші їри^адатись до ^абуття бетошм циёндрич- шї міцності що^айме^0е 20 Н/мм².

6.6.5.3 Місцеве армува^^я у їёитах

1. У місцях їриёяга^^я зсувшго з’єднання до їоздовж^ої грані бетошої їёити їоїереч^а арматура, що всташвёюеться згідно з 6.6.6, їовиша їовистю заамеровуватись між грашю їёити та їриёегёим рядом з’єднань.

2. Дёя заїобігашя їоздовж^ому розтріску­ванню бето^у тоёиць, сїричи^е^ому зсувами з’єднаннями, коёи відстав від грані бетошої тоёищ до осі ^айбёижчого ряду зсувах з’°д- ^а^ь сташвить ме^0е иж 300 мм, ^еобхід^о застосовувати ^астуї^і додаткові рекоме^ дації:

1. їоїереч^а арматура їовиша доїовтва- тись U-їодібмми стриж^ями, що всташвёю- ються ^авкоёо зсувах з’єднань;

2. як0о дёя зсувах з’єднань використовують­ся стрижи з гоёовками, то відстав від грані бетошої тоёищ до осі ^айбёижчого стриж^я їовиша бути ^е ме^0е иж 6d, де d - шмі- ^аёь^ий діаметр стриж^я, а U-їодіби стрижи їовиші мати діаметр ^е ме^0е иж 0,5d;

3. U-їодіби стрижи їовиші розта0овуватись якомога мжче до міжмаёьш можёивого за- хисшго 0ару.

(3)Р На к^ці ко^оёі ^еобхід^о забезїечувати відїов^е армувашя дёя їередачі зусиёь від зсувах з’єднань ^а їоздовжт арматуру.

6.6.5.4 Ш0і види вутів, окрім сформовашх стаёевими їроф^астипами

1. Якщо вёа0товуються вути між стаёевим їрофіёем і ^таьою їоверх^ею бето^у їёити, сторож вутів їовиші їроёягати за межами ёініТ, їроведешї їід кутом 45° від зови0^ої грані стриж^я (рисушк 6.14).

3. If cover is not required the top of the connector may be flush with the upper surface of the con­crete slab.

4. In execution, the rate and sequence of con­creting should be required to be such that partly matured concrete is not damaged as a result of limited composite action occurring from deforma­tion of the steel beams under subsequent con­creting operations. Wherever possible, deforma­tion should not be imposed on a shear connection until the concrete has reached a cylinder strength of at least 20 N/mm².

6.6.5.3 Local reinforcement in the slab

1. Where the shear connection is adjacent to a longitudinal edge of a concrete slab, transverse reinforcement provided in accordance with 6.6.6 should be fully anchored in the concrete between the edge of the slab and the adjacent row of con­nectors.

2. To prevent longitudinal splitting of the con-crete flange caused by the shear connectors, the following additional recommendations should be applied where the distance from the edge of the concrete flange to the centreline of the near­est row of shear connectors is less than 300 mm:

1. transverse reinforcement should be supplied by U-bars passing around the shear connectors,

2. where headed studs are used as shear con-nectors, the distance from the edge of the concrete flange to the centre of the nearest stud should not be less than 6d, where d is the nominal diameter of the stud, and the U-bars should be not less than 0,5d in diameter and

3. the U-bars should be placed as low as possible while still providing sufficient bottom cover.

(3)P At the end of a composite cantilever, suffi­cient local reinforcement shall be provided to transfer forces from the shear connectors to the longitudinal reinforcement.

Where a concrete haunch is used between the steel section and the soffit of the concrete slab, the sides of the haunch should lie outside a line drawn at 45° from the outside edge of the connec­tor, see Figure 6.14

.

Рису^к 6.14 - Ко^труювашя

Figure 6.14 - Detailin

g

1. Мінмальмй захистий 0ар бето^у від бо­кової грані вута до стриж^я пови^е^ бути ^е мe^0e нж 50 мм.

2. Необхідн поперечн стрижи відповіде до вимог 6.6.6 повиші всташвлюватись у вутах мжче ^е ме^0е иж 40 мм від поверхи з’°д- ^а^ь, що сїриймають зусиёёя відриву.

(1)Р Якщо у розрахуй їриїуска°ться, що стійкість стаёевого або залізобетошого еле- ме^а забезїечу°ться з’°д^а^^ям між таж то крок зсувах з’°д^а^ь пови^е^ бути доста^ьо точмм, щоб ця умова вико^увалась.

2. Якщо вважа°ться, що стистута стаёева полиця в^аслідок створешя в’язей зсувами з’°д^а^^ями ста° кёасу 1 або 2 замість шіж- чого кёасу, то відстав між цебрами зсувах з’°д^а^ь у ^апрямі дії стиску ^е повиша їеревищувати ^аступ^их з^аче^ь:

• якщо їёита ма° ко^акт їо всій довжин (наприклад, суціль^а їёита):22tf ^235 / fy;

• якщо плита ма° ко^акт ^е по всій довжин Наприклад, плита з ребрами поперек бал- ки):15t_f ^235/ fy,

де:

t_f-товщи^а полиці;

fy - номінальний опір текучості полиці, Н/мм².

Окрім того, відстав у чистоті між грашю сти- стутої полиці до ^айближчої ліИї зсувах з’°д- ^а^ь ^е повиша перевищувати 9 tf ^235 / fy.

2. У будівлях максималь^а відстав у поз- довж^ому ^апрямку зсувах з’°д^а^ь ^е повиша перевищувати біль0е нж у 6 разів загаль^у товщи^у плити, або 800 мм.

3. The nominal concrete cover from the side of the haunch to the connector should be not less than 50 mm.

4. Transverse reinforcing bars sufficient to sat­isfy the requirements of 6.6.6 should be provided in the haunch at not less than 40 mm clear below the surface of the connector that resists uplift.

6.6.5.5 Spacing of connectors

(1)P Where it is assumed in design that the stabil­ity of either the steel or the concrete member is ensured by the connection between the two, the spacing of the shear connectors shall be suffi­ciently close for this assumption to be valid.

2. Where a steel compression flange that would otherwise be in a lower class is assumed to be in Class 1 or Class 2 because of restraint from shear connectors, the centre-to-centre spacing of the shear connectors in the direction of compression should be not greater than the following limits: - where the slab is in contact over the full length

(e.g. solid slab): 22tf ^235 / fy;

- where the slab is not in contact over the full length (e.g. slab with ribs transverse to the beam): 15tf ^235/ fy,

where:

t_f is the thickness of the flange;

f_y is the nominal yield strength of the flange in N/mm².

In addition, the clear distance from the edge of a compression flange to the nearest line of shear con­nectors should be not greater than 9 tf .^235 / fy.

2. In buildings, the maximum longitudinal cen- tre-to-centre spacing of shear connectors should be not greater than 6 times the total slab thick­ness nor 800 mm.

6.6.5.6 Розміри сталевої гюёйці

(1)Р Товщта стаёевоТ їёасти^и або тоёиф, до якої їриваремй з’°д^уваёь^ий стрижем, їо- виша бути достаттоою дёя ^аёеж^ого зварю- ватоя і відїовідмм митом їередавати ^ава^- тажетоя від стриж^я ^а їёасти^у без ёокаёь- того руй^ува^^я та ^адмір^их деформацій.

(2) У будівёях відстато e_D між гратою стриж^я і гратою тоёиф баёки, до якої він їриварю- °ться (рисуток 6.14), їовитоа бути ^е ме^0е жж 20 мм.

1. Загаёь^а висота стриж^я їовитоа бути ^е ме^0е жж 3d, де d - діаметр тіёа стриж^я.

2. Гоёовка їовитоа бути діаметром ^е ме^0е жж 1,5d і мати висоту ^е ме^0е жж 0,4d.

3. Дёя еёеме^ів, що заз^ають розтягу і їри ^ава^таже^^і втоми, діаметр стриж^я, який їри- варю°ться, ^е їови^е^ їеревищувати біёь0е жж у 1,5 раза товщи^у тоёиф, за ви^ятком ви- їадків, коёи °даж виїробувато дёя виз^аче^^я оїору втомі стриж^я, як зсувтого з’°д^а^^я. Ця умова застосову°ться також дёя стрижжв, роз- та0оватох безтосередтоо ^ад стнкою.

4. Крок стрижжв у ^аїрямі зусиёёя зсуву їови^е^ статовити ^е ме^0е жж 5d, а у їоїеречтому ^аїрямі до зусиёёя зсуву - ^е ме^0е жж 2,5d у суціёьтох їёитах та 4d в Н0их виїадках.

5. За ви^ятком виїадків, коёи стрижж розта- 0оваж безтосередтоо ^ад стнкою, діаметр стриж^я ^е їови^е^ їеревищувати у 2,5 раза товщи^у ті°ї частим, до якої він їриварю°ть- ся, окрім виїадків, коёи ^аяв^і даж виїробу- вато дёя виз^аче^^я оїору стриж^я як зсув­того з’°д^а^^я.