Страница 4: ДСТУ-Н Б EN 1993-1-3:2012. Єврокод 3. Проектування сталевих конструкцій. Частина 1-3. Загальні правила. Додаткові правила для холодноформованих елементів і профільованих листів (62960)

Table 3.1b - Nominal values of basic yield strength f_yb and ultimate tensile strength f_u

Кінець таблиці 3.1b

1) Мінімальні значення границі текучості і тимчасового опору в цьому стандарті не наведено. Для всіх класів сталі мінімальні значення границі текучості і тимчасового опору можна прийняти 140 Н/мм² і 270 Н/мм² відповідно.

1. Номінальні значення границі текучості f_yb або тимчасового опору f_u повинні бути прий­няті:

1. значення f_y= R_eh або/?_{р0 2} і f_u= R_m згідно зі стандартом на прокат;

2. за даними в таблицях 3.1а та 3.1b;

3. за результатами випробувань.

3.2 Structural steel

1. The nominal values of yield strength f_yb or ten­sile strength f_u should be obtained

a) either by adopting the values f_y= R_eb or F?_{p0 2} and f_u= R_m direct from product standards, or b) by using the values given in Table 3.1a and b c) by appropriate tests

.

2. Якщо характеристичні значення визнача­ються за результатами випробувань, то випро­бування повинні проводитись відповідно до EN 10002-1. Кількість зразків для випробувань повинна бути не менше ніж п’ять з урахуван­ням наступного вибору.

1. Рулони:

1. при відборі з продукції однієї плавки - не менше ніж один зразок на кожний рулон із ЗО % загальної кількості рулонів;

2. при відборі з продукції різних плавок - мінімум один зразок на кожний рулон.

2. Штаби:

Мінімум один зразок на 2000 кг від кожного виду продукції.

Зразки повинні відбиратись довільно з кожної партії постачання з орієнтацією вздовж еле­мента конструкції. Нормативні характеристики повинні визначатись за результатами статис­тичної обробки у відповідності з EN 1990, додаток Д.

3. Дозволяється властивості сталі при стиску і розтягу приймати однаковими.

4. Вимоги щодо пластичності повинні відпо­відати 3.2.2 EN 1993-1-1.

5. Розрахункові значення фізичних характе­ристик матеріалів повинні прийматись згідно з 3.2.6 EN 1993-1-1.

6. Властивості матеріалів при підвищених температурах наведені в EN 1993-1-2.

3.2.2 Характеристики матеріалу для хо- лодноформованих профілів і профлистів

1. Якщо в познаці границі текучості викорис­товується символ f дозволяється користу­ватись середнім значенням границі текучості f_ya з додержанням умов (4)-^(8). В інших ви­падках необхідно використовувати основну границю текучості f_yb.

2. Середнє значення границі текучості f_yg профілю після холодного формування може бути визначено за результатами натурних випробувань.

3. Я

   fya ⁼fyb ⁺(Ju ⁺fyb )

   к альтернатива, підвищене середнє зна­чення границі текучості може бути визначено розрахунком:

(2) Where the characteristic values are deter­mined from tests, such tests should be carried out in accordance with EN 10002-1. The number of test coupons should be at least 5 and should be taken from a lot in following way:

1. Coils:

1. For a lot from one production (one pot of melted steel) at least one coupon per coil of 30% of the number of coils;

2. For a lot from different productions at least one coupon per coil;

2. Strips:

At least one coupon per 2000 kg from one produc­tion.

The coupons should be taken at random from the concerned lot of steel and the orientation should be in the length of the structural element. The characteristic values should be determined on ba­sis of a statistical evaluation in accordance with EN 1990 Annex D.

3. It may be assumed that the properties of steel in compression are the same as those in tension.

4. The ductility requirements should comply with 3.2.2 of EN 1993-1-1.

5. The design values for material coefficients should be taken as given in 3.2.6 of EN 1993-1-1.

6. The material properties for elevated tempera­tures are given in EN 1993-1-2.

3.2.2 Material properties of cold formed sec­tions and sheeting

1. Where the yield strength is specified using the symbol f_y the average yield strength f_ya may be used if (4) to (8) apply. In other cases the basic yield strength fyb should be used. Where the yield strength is specified using the symbol fyb the ba­sic yield strength f_yb should be used.

2. The average yield strength f_ya of a cross-sec­tion due to cold working may be determined from the results of full size tests.

3. Alternatively the increased average yield strength fya may be determined by calculation us­ing:

knt²_r(Ju ^{+ f}yb) , ₍₃₁₎

Ag

2

де:

Ад - загальна площа поперечного перерізу; к- коефіцієнт, який залежить від виду форму­вання:

к = 7 при формуванні в процесі прокатки;

к - 5 при інших методах формування;

п - кількість згинів на 90° в поперечному пере­різі з внутрішнім радіусом r < 5t (число згинів повинно рахуватись як п перегинів);

t - розрахункова товщина сталевого листа до формування, за виключенням товщини шарів, металевого або органічного покриттів, див. 3.2.4.

4. За наслідком холодного формування під­вищене значення границі текучості може вра­ховуватись:

• при осьовому навантаженні елементів, в яких ефективна площа перерізу A_eff дорів­нює повній площі Ад-,

• при визначенні A_eff границя текучості f_y повинна бути замінена на f_yb.

5. Середнє значення границі текучості f _а може бути використано при визначенні:

• опору поперечного перерізу при осьовому розтягу елемента;

• опору поперечного перерізу і опору втраті стійкості при осьовому стиску елемента з повним ефективним поперечним перері­зом;

• опору поперечного перерізу при дії моменту з повним ефективним перерізом полиць.

6. При згині для визначення опору попереч­ного перерізу з повністю ефективними поли­цями він може бути поділений на т плоских елементів, таких як полиці. Після цього фор­мула (3.1) може бути використана для визна­чення підвищеної границі текучості f_{y i} окремо для кожного плоского елемента і з припущен­ням, що:

where:

Ад is the gross cross-sectional area;

к is a numerical coefficient that depends on the type of forming as follows:

• к - 7 for roll forming;

• к = 5 for other methods of forming;

n is the number of 90° bends in the cross-section with an internal radius r <5t (fractions of bends should be counted as fractions of n);

t is the design core thickness of the steel material before cold-forming, exclusive of metal and or­ganic coatings, see 3.2.4.

4. The increased yield strength due to cold form­ing may be taken into account as follows:

• in axially loaded members in which the effective cross-sectional area A_eff equals the gross area A_g

• in determining A_eff the yield strength f should be taken as f_yb.

4. The average yield strength f may be utilised in determining:

• the cross-section resistance of an axially loaded tension member;

• the cross-section resistance and the buckling resistance of an axially loaded compression member with a fully effective cross-section;

• the moment resistance of a cross-section with fully effective flanges.

4. To determine the moment resistance of a cross-section with fully effective flanges, the cross-section may be subdivided into m nominal plane elements, such as flanges. Expression (3.1) may then be used to obtain values of in­creased yield strength f_yi separately for each nominal plane element i, provided that:

H

ya -

(3.2)

m H^AgJ /=

1де:

Ад, - повна площа поперечного перерізу плоского елемента /, а при визначенні підви­щеної границі текучості f_{y j} з використанням

where:

A_{g i} is the gross cross-sectional area of nominal plane element /, and when calculating the increa­sed yield strength f_yj using the expression (3.1

)

формули (3.1) ширина згинів крайових плоских елементів приймається такою, що дорівнює довжині дуги, що відповідає половині кута згину ДЛЯ КОЖНОЇ ПЛОЩІ Ад і .

4. Підвищення границі текучості за наслідком холодного формування не повинно врахову­ватись для елементів, які після формування піддані термообробці шляхом нагрівання до температури > 580 °С протягом більше 1 год.

Примітка. Більш детальну інформацію див.у EN 1090, частина 2.

4. Особливу увагу необхідно звернути на те, що деякі види термообробки (наприклад, від­пал) можуть викликати зниження границі теку­чості до меншого значення ніж базова границя ^уЬ’

Примітка. Щодо зварювання холодноформованих елементів див. також EN 1993-1-8.