Страница 26: ДСТУ-Н Б EN 1994-1-1:2010. Єврокод 4. Проектування сталезалізобетонних конструкцій. Частина 1-1. Загальні правила і правила для споруд (62927)

(1)P Номінальний розмір запов^вачів зале­жить від ^айме^0ого розміру ко^труктившго елеме^а, в який укёада°ться бето^ і ^е по- ви^е^ їеревищувати що^айме^0е:

9.2.2 Aggregate

(1)P The nominal size of the aggregate depends on the smallest dimension in the structural ele­ment within which concrete is poured, and shall not exceed the least of:

33. їрофіёь з роз0иремми зверху ребрами

34. їрофіёь із звужемми зверху ребрами

Рису^к 9.2 - Розміри ^астилів і їёит

Figure 9.2 - Sheet and slab dimension

s

9.2.3 Вимоги до обїирашя

(1)Р Довжи^а обпирашя повиша бути достат- ^ою дёя запобігашя у0коджешю їёити і оїори; так мож^а досягти кріплення ^астилу до опори без її у0коджешя та запобігашя руй^ува^^ю в^аслідок аварійшго переміще^ ^я при зведеші.

9.2.3 Bearing requirements

(1)P The bearing length shall be such that dam­age to the slab and the bearing is avoided; that fastening of the sheet to the bearing can be achieved without damage to the bearing and that collapse cannot occur as a result of accidental displacement during erection

.

Довжин обпираня lbc і lbs , які показан ^а рисуму 9.3, повині бути ^е ме^0ими від ^аступ^их граничних з^аче^ь:

(2) The bearing lengths l_bc and l_bs as indicated in Figure 9.3 should not be less than the following limiting values:

35. їримітка. їерекривання деяких профільованих Note: Overlapping of some sheeting profiles is im- настилів неможливе. practical.

Рису^к 9.3 - Mі^імаль^а довжи^а обпираня

Figure 9.3 - Minimum bearing length

s

9.3 Дії та вїёиви дій

(1)Р Всі відповіді розрахумові випадки і гра­ничні стан повимі розглядатись у розрахуму так, щоб забезпечити ^еобхід^ий ступім без­пеки та експлуатаційні придатнсті.

(2)Р Повимі розглядатись ^аступ^і випадки: а) проф^астили у якості опалубки: ^еобхід^о перевіряти характер роботи проф^астилів, коли вом працюють як опалубка для свіжого бето^у. Необхідн враховувати вплив розкріп- лення. за ^аяв^ості.

b) комбноваы плити: ^еобхід^о перевіряти плиту перекриття після початку комбіиваиї роботи і видалемя всіх розкріплем.

9.3.2 Дії^а стаёевий їроф^астиё як оїаёубку

(1) При розрахуму сталевого проф^астилу як опалубки ^еобхід^о враховувати ^аступ^і ^ава^таже^^я:

9.3 Actions and action effects

(1)P All relevant design situations and limit states shall be considered in design so as to ensure an adequate degree of safety and serviceability.

(2)P The following situations shall be considered: a) Profiled steel sheeting as shuttering: Verifica­tion is required for the behaviour of the profiled steel sheeting while it is acting as formwork for the wet concrete. Account shall be taken of the effect of props, if any.

b) Composite slab: Verification is required for the floor slab after composite behaviour has com­menced and any props have been removed.

The following loads should be taken into account in calculations for the steel deck as shut­tering:

Якщо проги^ у центрі ^астиёу 5 від його вёасші' ваги їёюс свіжий бетощ обчисёемй дёя експёуатаціймі придатмсті, стамвить ме^0е жж 1/10 товщим їёити, то ефект "^апов^е^^я" мож^а ^е враховувати їри роз- рахуму стаёевих ^астиёів. Якщо ця межа їеревищу°ться, то цей ефект ^еобхід^о вра­ховувати. Mож^а доїускати дёя розрахуму, що ^омі^аёь^а товщи^а бето^у вдовж всього їроёьоту збіёЬ0у°ться ^а 0,7 5 .

Нава^ажемя та їх кёамфікація їовимі відїовідати EN 1991-1-1.

їри розрахуму ^астиёів за І груїою грамчмх стажв мож^а їриїускати, що всі ^ава^таже^^я діють у комбімважй їёиті за умови, що таке їриїущемя також прий^ято і дёя розрахуму поздовжмого зсуву.

9.4 Розрахумк в^yтpІ0^ix сиё і момеотів

Розрахумк стаёевих проф^астиёів у якості оїаёубки ^еобхід^о вико^увати згідм з EN 1993-1-3.

їри використамі тимчасових оїор ^е до- звоёя°ться застосовувати пёастич^ий пере- розподіё моме^ів.

Дёя грамчмх стажв І грум можуть засто­совуватись ^аступ^і методи:

лінійно-пружмй розрахумк з перерозпо- діёом або без мого;

загаёьмй пружм-пёастичмй розрахумк, якщо показам, що забезпечеж умови, що перерізи, у яких вимкають пёастичж 0аржри, мають ^еобхід^у ^есучу здатжсть ^а грамч- ний поворот;

пружм-пёастичмй розрахумк з урахуваж ^ям неёініймх вёастивостей матеріаёів.

Для ІІ групи грамчмх стажв ^еобхід^о застосовувати ёіЙйЙ методи розрахуму.

(2) If the central deflection 5 of the sheeting under its own weight plus that of the wet concrete, calcu­lated for serviceability, is less than 1/10 of the slab depth, the ponding effect may be ignored in the design of the steel sheeting. If this limit is ex­ceeded, this effect should be allowed for. It may be assumed in design that the nominal thickness of the concrete is increased over the whole span by 0,75.

9.3.3 Actions for composite slab

Loads and load arrangements should be in ac­cordance with EN 1991-1-1.

In design checks for the ultimate limit state, it may be assumed that the whole of the loading acts on the composite slab, provided this as­sumption is also made in design for longitudinal shear.

9.4 Analysis for internal forces and moments 9.4.1 Profiled steel sheeting as shuttering

The design of the profiled steel sheeting as shuttering should be in accordance with EN 1993-1-3.

Plastic redistribution of moments should not be allowed when temporary supports are used.

.2 Analysis of composite slab

The following methods of analysis may be used for ultimate limit states:

linear elastic analysis with or without redistribu­tion;

rigid plastic global analysis provided that it is shown that sections where plastic rotations are required have sufficient rotation capacity;

elastic-plastic analysis, taking into account the non-linear material properties.

Linear methods of analysis should be used for serviceability limit states

.

Якщо вїёив тріщи у бетож ^е врахову- °ться їри розрахуй за І груїою граничних стажв, зги^аль^і моме^ти ^а їроміжмх оїо- рах доїуска°ться змжувати до 30 % і робити відїов^е збіёЬ0ешя доданих зги^аль^их моме^ів у їриёегёих їроёьотах.

їластич^ий розрахушк без їрямої їере- вірки гра^чшго їовороту ^а оїорі може застосовуватись дёя І груїи гра^чшго ста^у, якщо застосову°ться арматур^а стаёь кёасу С згідно з додатком С (EN 1992-1-1) і їроёіт ста- швить ^е біёь0е жж 3,0 м.

Hерозріз^а їёита може розраховуватись як їослідовжсть 0аржр^ обїертих їрогожв. Hомі^аль^е армувашя ^а їроміжмх оїорах їовишо забезїечуватись згідно з 9.8.1.

9.4.3 Робоча 0ирша кoмбi^oвa^oї їёumu дёя зосереджеюго і ёішйюго ^ава^mажe^^я

їри розта0уваші зосереджешго або ліжй- шго ^ава^таже^^я ^а їёиті їх мож^а розгля­дати як розїоділеж ^а їевжй робочій 0ириж, якщо ^е вико^у°ться біёь0 точмй розрахушк.

Зосередже^е або лінійне ^ава^таже^^я, їараёеёь^е їрольоту їлити, ^еобхід^о роз­глядати як розїоділе^е ^а 0ириж b_m , відкла- дежй безїосеред^о ^ад ребром ^астилу (рисушк 9.4) і виз^аче^ій як:

ї

Рисунок 9.4 - Розїоділ зосереджешго ^ава^таже^^я

Figure 9.4 - Distribution of concentrated load

Key:

1 - finishes;

2 - reinforcement

bm - bp ^(hc

1 - стяжка;

2 - арматура

If the effects of cracking of concrete are neglected in the analysis for ultimate limit states, the bending moments at internal supports may optionally be reduced by up to 30 %, and corre­sponding increases made to the sagging bending moments in the adjacent spans.

Plastic analysis without any direct check on rotation capacity may be used for the ultimate limit state if reinforcing steel of class C in accordance with EN 1992-1-1, Annex C is used and the span is not greater than 3,0 m.

A continuous slab may be designed as a se­ries of simply supported spans. Nominal rein­forcement in accordance with 9.8.1 should be provided over intermediate supports.

9.4.3 Effective width of composite slab for concentrated point and line loads

Where concentrated point or line loads are to be supported by the slab, they may be considered to be distributed over an effective width, unless a more exact analysis is carried out.

Concentrated point or line loads parallel to the span of the slab should be considered to be dis­tributed over a width b_m , measured immediately above the ribs of the sheeting, see Figure 9.4, and given by:

+ hf). (9.1

)

Дёя зосереджешго ліжйшго ^ава^таже^- ^я, їерїевдикуляр^го до їроёьотy їёИTИ, вираз (9.1) ^еобхід^о застосовувати дёя bm їри bp , їрий^ятому як довжи^а ёініі’ їрикла- дашя ^ава^таже^^я.

Якщо h_p / h ^е їеревищу° 0,6, то дёя сїро- щешя вважа°ться, що робоча 0ири^а їёити дёя загальшго розрахуй і оїору може виз- ^ачатись за виразами (9.2) - (9.4):

а) дёя зги^у і їоздовж^ого зсуву:

-

bem

- bm

F

< 0ирим їлити (slab width),

If h_p /hdoes not exceed 0,6 the width of the slab considered to be effective for global analysis and for resistance may for simplification be deter­mined with expressions (9.2) to (9.4):

for bending and longitudinal shear:

(9.2)

for interior spans of continuous slab

s

36. bem - bm +1,33 Lp

37. 1 —— < 0ирим їлити (slab width), L J

38. (9.3)

b) для вертикальшго зсуву:

for vertical shear

:

Lp Ї

— <

bev ^—bm ^+Lp

де:

Lp - відстав від це^ра ^ава^таже^^я до ^айближчої оїори;

L - довжи^а їроёьоту.

Hомі^аль^у їоїереч^у арматуру мож^а їриймати без розрахуй, якщо прикладені шрмативж ^ава^таже^^я ^е їеревищують ^ижче^аведе^их з^аче^ь:

Така ^омі^аль^а їоїереч^а арматура їовиша мати їлощу їерерізу ^е ме^0е жж 0,2 % від їлощі ко^трукційшго бето^у ^ад ребрами і їовиша заводитись за 0ири^у ^е ме^0е жж bem . Mіжмаль^а довжи^а зом заа^ерувашя їовиша забезїечуватись їо^ад цю 0ири^у згідно з EN 1992-1-1. Арматура, що всташв- ёю°ться з Н0ою метою, може відїовідати цьому їравиёу їовжстю або частково.

(6) Якщо умова (5) ^е задоволь^я°ться, то розїоділ зги^аль^их моме^ів, сїричи^е^их лінійним або зосереджемм ^ава^таже^^ям, та відїов^а їоїереч^а арматура їовиші виз^ачатись із застосувашям EN 1992-1-1.

(9.4)

where:

L_p is the distance from the centre of the load to the nearest support;

L is the span length.

If the characteristic imposed loads do not ex­ceed the following values, a nominal transverse reinforcement may be used without calculation:

This nominal transverse reinforcement should have a cross-sectional area of not less than 0,2 % of the area of structural concrete above the ribs, and should extend over a width of not less than b_em as calculated in this clause. Minimum an­chorage lengths should be provided beyond this width in accordance with EN 1992-1-1. Reinforce­ment provided for other purposes may fulfil all or part of this rule.

Where the conditions in (5) are not satisfied, the distribution of bending moments caused by line or point loads should be determined and adequate transverse reinforcement determined using EN 1992-1-1.

їеревірка стаёевих проф^астилів у якості oїaёyбки за І груїою граничних стажв повияа вико^уватись згідно з EN 1993-1-3. Необхідш ^алеж^им чтом враховувати вїёив вм’яти^ і вистуїів ^а розрахуяові оїори.

Характеристики їрофіёю повияі виз^ача- тись згідно з EN 1993-1-3.

їроги^ ^астилу 5_s від власяї ваги їёюс вага свіжого бето^у без урахуваяя коятрук- ційного ^ава^таже^^я ^е пови^е^ перевищу­^вати S s,max^.

Примітка. Значення 5_s,_max може надаватись у національному додатку. Рекомендуються величина L /180 , де L - робочий прольот між опорами (роз- їірки їри цьому вважаються оїорами).

9.7 Перевірка комбшоваях їёит за

І груїою грамчних стажв