Страница 7: ДСТУ-Н Б EN 1992-1-1:2010. dstu-NbEN1992-1-1_2010ue_3.doc (62806)

д1 is a coefficient for determining tensile strength

д₂ is a coefficient for determining creep coefficient

д₃ is a coefficient for determining drying shrin­kage;

р is the oven-dry density of lightweight aggregate concrete in kg/m³.

For the mechanical properties an additional sub­script / (lightweight) is used.

1(P) Section 2 is valid for lightweight concrete without modifications.

(1)P In EN 206-1 lightweight aggregate is classi­fied according to its density as shown in Tab­le 11.1. In addition this table gives corresponding densities for plain and reinforced concrete with normal percentages of reinforcement which may be used for design purposes in calculating self­weight or imposed permanent loading. Alterna­tively, the density may be specified as a target value.

2. Alternatively the contribution of the reinforce­ment to the density may be determined by calcu­lation.

3. The tensile strength of lightweight aggregate concrete may be obtained by multiplying the f_ct values given in Table 3.1 by a coefficient:

   (11.1)

_П1 = 0,40 + 0,60р/2200

.де р - верхм гра^ич^е з^аче^^я густим дёя відїовідмго кёасу згідм з табёицею 11.1. where р is the upper limit of the density for the relevant class in accordance with Table 11.1

11.3.2 їpyж^a деформація

(1) Оцночн середы з^аче^^я січшго модуёя Elcm дёя LWAC мож^а отримати мтожешям величи^ у табёйці 3.1 дёя бето^у звичайшї густим ^а коефіці^т:

An estimate of the mean values of the secant modulus E_lcm, for LWAC may be obtained by mul­tiplying the values in Table 3.1, for normal density concrete, by the following coefficient

:

(11.2)

ПE = (р /2200) 2

,

Табёиця 11.3.1 - Характеристики ^аїруже^ь і деформацій для легкого бето^у

Table 11.3.1 - Stress and deformation characte- ristics for lightweight concrete

де р - густи^а у вису0ешму стан згідно з роз- діёом 4 EN 206-1 (табёиця 11.1).

Якщо ^еобхід^і біёЬ0 точн дані, ^аїриклад, коёи їрогим мають важёиве з^аче^^я Elcm, ^еобхід^о вико^увати виїробувамя дёя виз- ^аче^^я величи^ відїовідм до ISO 6784.

їримітка. У національних додатках країн можуть бути посилання на додаткову інформацію, що не суперечить наданій.

1. Коефіці^т темїературмго роз0иремя LWAC залежить головмм чином від тиїу вико- ристамго заїовтвача і змню°ться у 0ироко- му діаїазон з^аче^ь від 4И0^-6 до 14И0^-6/К.

Для їотреб розрахуму, коли темїератур^е роз0иремя ^е ма° важливого з^аче^^я, кое- фіці°нт темїературмго роз0иремя може їрийматись 8И0^-6/К.

Різмця між коефіці^тами темїературмго роз0иремя арматури і легких заїовтвачів бето^у ^е їотребу° врахувамя їри їроекту- вамі.

where р denotes the oven-dry density in accor­dance with EN 206-1 Section 4 (see Table 11.1). Where accurate data are needed, e.g. where deflections are of great importance, tests should be carried out in order to determine the E_lcm values in accordance with ISO 6784.

Note: A Country's National Annex may refer to non­contradictory complementary information.

2. The coefficient of thermal expansion of LWAC depends mainly on the type of aggregate used and varies over a wide range between about 4^10^-6and 14И0^-6/К.

For design purposes where thermal expansion is of no great importance, the coefficient of thermal expansion may be taken as 8И0^-6/К.

The differences between the coefficients of ther­mal expansion of steel and lightweight aggregate concrete need not be considered in design

.

1. Коефіці^т їовзучості ёегкого бето^у мож- ^а їриймати таким, що дорівт° величиж дёя звичатого важкого бето^у, помшжежй ^а коефіці^т (р/2200)².

Таким чином, одержан деформації їовзучості повиші мшжитись ^а коефіці^т н₂:

П2= 1,3 для fick < LC16/18,

= 1,0 для f_lck< LC20/22.

2. їовж величин усадок легкого бето^у у су­хому стаж мож^а отримати мжожешям вели- чи^ для звичайшго бето^у за таблицею 3.2 ^а коефіці^т н₃:

Пз= 1,5 для fick < LC16/18,

= 1,2 для f_lck< LC20/22

3. Вирази (3.11), (3.12) і (3.13), які виз^ачають даж щодо в^утрі0^ьої усадки, дають макси- мальж з^аче^^я для легких бетожв, коли вик- люче^а можливість ^адходже^^я води від заповтвачів до мікроструктури. Використаж ^я заповтвачів у водо^асиче^ому стаж або ^авіть частково ^асиче^их водою з^ач^о змеж 0у° величин в^утрі0^ьої усадки.

1. For lightweight aggregate concrete the creep coefficient cp may be assumed equal to the value of normal density concrete multiplied by a factor (р/2200)².

The creep strains so derived should be multiplied by a factor, h₂, given by

H₂ = 1,3 for f_lck< LC16/18,

= 1,0 for f_lck< LC20/22.

2. The final drying shrinkage values for light­weight concrete can be obtained by multiplying the values for normal density concrete in Tab­le 3.2 by a factor, h₃, given by

H₃ = 1,5 for f_lck< LC16/18,

= 1,2 for f_lck< LC20/22.

The Expressions (3.11), (3.12) and (3.13), which provide information for autogenous shrin­kage, give maximum values for lightweight aggre­gate concretes, where no supply of water from the aggregate to the drying microstructure is possib­le. If water-saturated, or even partially saturated lightweight aggregate is used, the autogenous shrinkage values will be considerably reduced

.

3. Заёежмсті '^аїружемя-деформа- ції" дёя ^eёi^iй^ого комтруктивмго роз- рахуму

1. 1) Величин є_с1 і є_си1, ^aведе^і ^a рисуму 3.2, дёя ёегкого бето^у сёід замнити ^a є_Іс 1 і є_Іси 1, ^aдa^і у таблиці 11.3.1.

2. .3.5 Розрахушові міцюсті ^а стиск і роз­тяг

(1) Величи^a розрахумової міцності ^а стиск виз^aчa°ться як:

11.3.4 Stress-strain relations for non-linear structural analysis

1. For lightweight aggregate concrete the values є_с 1 and є_си 1 given in Figure 3.2 should be substi­tuted by є_Іс 1 and є_Іси 1 given in Table 11.3.1.

5. 5 Design compressive and tensile strengths

(1)P The value of the design compressive strength is defined as

(11.3.15)

flcd ~ ^aIccflck / ^у

Cде у_C - коефіці^т ^aдій^ості дёя бето^у (2.4.2.4), a a_lcc - коефіці^т, що виз^aчa°ться зпдш з 3.1.6 (1)Р.

їримітка. Величина a_lcc, що застосовуються у конк­ретних країнах, їовинна встановлюватись у націо­нальному додатку. Рекомендованою ° величина 0,85.

(2)Р Величи^a розрахумового опору ^a розтяг f_lctd виз^aчa°ться як:

flctd ^=alct

where у_C is the partial safety factor for concrete, see 2.4.2.4, and a_lcc is a coefficient according to 3.1.6 (1)P.

Note: The value of a_lcc for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value is 0,85.

(2)P The value of the design tensile strength is defined as

/ fctk / УC , (11.3.16

)

= flck (1,0 + k Ю 2/ fck ) .

де у_C - коефіці^т ^aдій^ості для бето^у, див. 2.4.2.4, а a_lct - коефіці^т, що виз^aчa°ться зпдшз3.1.6 (2)Р.

їримітка. Величина a_lct, що застосову°ться у конкрет­них країнах, їовинна встановлюватись у національно­му додатку. Рекомендованим ° значення 0,85.

5. 6 Заёежюсті '^аїружемя-деформації" дёя розрахушу їоїеречшх їерерізів

1. Величти є_с2 і є_си2, ^aведе^і ^a рису^у 3.3, для легкого бето^у слід замнити ^a є_Іс2 і є_Іси2, ^aдa^і у таблиці 11.3.1.

2. Величин є_с3 і є_си3, ^aведе^і ^a рису^у 3.4, для легкого бето^у слід замнити ^a є_Іс3 і є_Іси3, ^aдa^і у таблиці 11.3.1.

5. 7 Бето^ їри тривісюму стиску

(1) За відсутшсті біль0 точмх дамх мож^a використовувати залежысть, покaзa^у ^a ри- суму 3.6, зі збіль0ешям шрматив^х з^a- че^ міцності та деформацій згідно з:

flck ,c

їримітка. Величина k, що застосовуються у конкрет­них країнах, їовинна встановлюватись у національ­ному додатку. Рекомендованими ° значення:

1,1 - для легкого бето^у з піском у якості дріб- шго заповтвача;

1,0 - для легких заповтвачів (дрібного і круп- того) бето^у.

where у_C is the partial safety factor for concrete, see 2.4.2.4 and a_lct is a coefficient according to 3.1.6 (2)P.

Note: The value of a_lct for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value is 0,85.

11.3.6 Stress-strain relations for the design of sections

1. For lightweight aggregate concrete the values є_с2 and є_си2 given in Figure 3.3 should be replaced with the values of є_Іс2 and є_Іси2 given in Table 11.3.1.

2. For lightweight aggregate concrete the values є_с3 and є_си3 given in Figure 3.4 should be replaced with the values of є_Іс3 and є_Іси3, given in Table 11.3.1.

11.3.7 Confined concrete

1. If more precise data are not available, the stress-strain relation shown in Figure 3.6 may be used, with increased characteristic strength and strains according to:

(11.3.24)

Note: The value ofkfor use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value is:

1,1 for lightweight aggregate concrete with sand as the fine aggregate;

1,0 for lightweight aggregate (both fine and coar­se aggregate) concrete

.

(11.3.26)




^єIc 2c ~ ^єIc 2( flck, c / flck ) ,

^єIcu2c ~ ^єIcu2 ⁺ °’^2о 2 / flck

де є_Ic2c і є_Icu2 їриймаються згідто з табёицею 11.3.1.

4. Довговічжсть і захиздий 0ар дёя арматури

   1. Умови ^aвкoёU0^ьoгo середовища

1. Дёя ёегкого бето^у можуть застосовува­тись такі ж рекомевдоваы кёаси вїёиву, вка- заж у табёйці 4.1, як і дёя звичайшго важкого бето^у.

2. Захиший 0ар бето^у і характерис­тики бето^у

(1)Р Дёя ёегкого бето^у міымаёьы веёичим захисшго 0ару бето^у, ^аведе^і у табёиц 4.2, ^еобхід^о збіёь0ува™ ^а 5 мм.

4. Ко^труктив^й розрахудок

   1. Грашчшй їоворот їерерізу

їримітка. Дёя ёегкого бетону веёичину 0_pIast, як по­казано на рисунку 5.6N, сёід помножити на кое­фіцієнт ЄIcu2/єcu2.

4. Гра^чж стам за міцжстю і стійкістю

   1. Eёеме^ти, що ^е їотребують роз- рахумового їоїеречюго армувашя

1. Розрахумова веёичи^а ^есучої здатшсті ^а зсув еёеме^а із ёегкого бето^у без їоїє- речшї арматури V_IRd,_c виз^ача°ться за:

(11.3.27)

where є_Ic2c and є_lcu2 follow from Table 11.3.1.

4. 4 Durability and cover to reinforcement

   1. 1 Environmental conditions

1. For lightweight aggregate concrete in Table 4.1 the same indicative exposure classes can be used as for normal density concrete.

2. 2 Concrete cover and properties of conc­rete

(1)P For lightweight aggregate concrete the values of minimum concrete cover given in Table 4.2 shall be increased by 5 mm.

4. 5 Structural analysis

   1. 1 Rotational capacity

Note: For light weight concrete the value of 0_pIast as shown in Figure 5.6N, should be multiplied by a factor ^єIcu 2^/єcu 2.

4. 6 Ultimate limit states

   1. 1 Members not requiring design shear reinforcement

Скачать бесплатно