Ж.2.4 Середню швидкість росту корозійного дефекту в довжину vlабо ширину vb визначають за допомогою пропорційної залежності швидкості росту корозії вглиб матеріалу va з коефіцієнтом пропорційності, що дорівнює відношенню глибини до довжини або глибини до ширини на момент часу знаходження дефекту, а саме:
Прогнозована довжина і ширина дефекту наступні:
Ж.2.5 Середні значення швидкостей корозії визначають на основі статистичних даних згідно з ДСТУ 4046 або за іншими методами, якщо вони достатньо експериментально обгрунтовані.
Ж.З Стрес-коррозія
Ж.3.1 Особливістю корозійного розтріскування під напруженням є те, що стрес-корозійні тріщини є досить видовженими пошкодженнями, для яких відношення довжини до глибини складає десятки разів. Це зумовлено тим, що стрес-корозійні тріщини виникають у декількох місцях одночасно і з часом об'єднуються в одну. У зв'язку з такою специфікою цих тріщин їх характерним розміром слід вважати глибину.
Швидкість росту корозійного розтріскування вглиб матеріалу визначається виразом:
де збільшення розміру дефекту в глибину залежить від максимального значення коефіцієнта інтенсивності напружень К1max(а) у найглибшій точці фронту тріщини, Astі - константи матеріалу. Дозволяється використання інших, більш складних законів росту дефектів, що залежать від конкретних умов навантаження і типу сталі, якщо вони підвищують вимоги до міцності і надійності ділянки з дефектом.
Ж.3.2 Для визначення довжини стрес-корозійного дефекту слід користуватися положенням, згідно з яким розміри дефекту змініються пропорційно їх початковому співвідношенню, тобто a0 //0 = const. Спільний розгляд останньої умови і рівняння (Ж.5) дозволяє прогнозувати зміну довжини дефекту в часі.
Ж.3.3 Якщо довжина стрес-корозійного дефекту є достатньо великою, тобто значно перевищує певне характерне значення /> 4, на практиці можна вважати, що стрес-корозійний дефект має нескінченну довжину.
Ж.4 Циклічне навантаження
де ΔΚ1 = К1max –К1min- розмах коефіцієнта інтенсивності напружень;
B f і m' - певні константи матеріалу;
N - цикли навантажування.
З урахуванням впливу асиметрії циклу R' попередня модель може мати наступний аналітичний запис:
Для аналізу втомного росту тріщин можна використовувати й інші закони розвитку втомної тріщини.
Ж.4.2 Вважати, що у більшості випадків форма поверхневої тріщини втоми є напівеліптичною і, виходячи з виразів згідно з формулами (Ж.7), співвідношення її розмірів наступне:
Спільний розгляд рівнянь (Ж.7) і (Ж.8) дозволяє прогнозувати зміну розмірів втомного дефекту в часі з подальшим розрахунком довговічності.
Ж.4.3 У випадках, коли існують проблеми у визначенні форми втомної тріщини, для досить глибоких втомних дефектів a/t > 0.4 можна вважати, що розміри тріщини змінюються пропорційно, тобто a / l = const.
(довідковий)
ДЛЯ ДЕФЕКТІВ ФОРМИ
И.1 Забоїна, вм'ятина - відповідно до рисунків В.29.1, В.30.1 (додаток В).
И.1.1 Співвідношення між напруженням згину, які виникають від наявності вм'ятини, і прикладеним номінальним (мембранним) напруженням виражається через коефіцієнт концентрації напружень R3 :
Параметр R 3or визначають з аналізу, в якому існуючий переріз труби з вм'ятиною задається
И.1.2 Параметр зменшення міцності а для вм'ятини або забоїни визначається так:
де i — коефіцієнт категорії напружень, що встановлюється згідно з 10.5.1 в залежності від того, первинними чи вторинними є прикладені мембранні номінальні напруження σθ.
И.2 Неспіввісність, різнотовщинність - відповідно до рисунків В.32.1, В.31.1 (додаток В).
И.2.1 Співвідношення між напруженням згину, які виникають від наявності неспіввісностей осьового типу, і прикладеним номінальним (мембранним) напруженням σх виражається через коефіцієнт концентрації напружень R3 :
И.2.2 Параметр зменшення міцності визначається згідно з (И.9), в якій коефіцієнт категорії напружень i встановлюється згідно з 10.5.1 в залежності від того, первинним чи вторинним є номінальне осьове напруження σх .
(довідковий)
ПРИКЛАДИ РОЗРАХУНКУ НА СТАТИЧНУ МІЦНІСТЬ
К.1 Загальні вхідні дані
К.1.1 Характеристики труби
Номінальний діаметр - 1020 мм.
Тип труби - з поздовжнім зварним швом.
Матеріал-17Г1СУ.
Проектний тиск-5,1 МПа.
Дата введення в дію - 1983 р.
Категорія ділянки трубопроводу - ill.
Ділянка трубопроводу - підземна.
К.1.2 Коефіцієнти безпеки (СНиП 2.05.06)
Коефіцієнт умови роботи m = 0,9.
Коефіцієнт надійності за матеріалом k1= 1,47, k2 = 1,15.
Коефіцієнт надійності за призначенням kH = 1.
Коефіцієнт надійності щодо навантаження (внутрішній тиск) n р = 1,1.
К.1.3 Механічні характеристики матеріалу труб:
σВ =510 МПа;
σТ = 363 МПа;
К1С = 62 МПа мм.
K1С визначають приблизно за методикою, викладеною згідно з 6.4. Значення ударної в'язкості
KCV = 29,4 Дж/см2 отримано з даних про механічні властивості труб за станом постачання (додаток А).
К.1.4 Оцінка статичної міцності трубопроводу з дефектом.
К.2. Приклад 1. Дефект - локальна корозія
Розрахунок здійснюють згідно з 10.1.2.1, б) за схемою згідно з 10.4.1 рівня 1.
Схематизація - місцева корозія (рисунок В.15.1).
Довжина 2l = 0,151 м;
Ширина 2b = 0,386 м;
Глибина а = 0,002553 м;
К.2.1 Розрахункові параметри
Товщина стінки δн = 0,0111 м.
Внутрішній діаметр труби Dвн - 0,9978 м.
Внутрішній тиск (максимальний робочий тиск) р = 4,1 МПа.
Осьове зусилля визначають згідно з (3):
де αТ - коефіцієнт лінійного теплового розширення металу труб, 15,8.10 -6 град -1;
Δ t - температурний перепад між температурою монтажу трубопроводу та температурою
його експлуатації, що приймається додатнім при нагріванні, мінус 20°С;
Е - модуль пружності (модуль Юнга), 2·105 МПа;
μ - коефіцієнт поперечної деформації (коефіцієнт Пуассона) 0,3;
n t,nр - коефіцієнти надійності за навантаженням, визначають згідно зі СНиП 2.05.06-85
відповідно n t = 1;nр = 1,1.
Тоді:
σх =-15,8-10-6·°С-1·· (-20 °С)·2·105 МПа+ 0,3·1,1·4,1 МПа· 0,9978 м / (2·0,0111 м) =
= 63,2 МПа + 60,8 МПа = 124 МПа.
Допустимий коефіцієнт запасу міцності визначається згідно з (6):
k = 0,9·1,47·1/0,9 = 1,47.
К.2.2 Розрахунок довідкових напружень проведено згідно з Г.3.2.
Етап 1. Розрахунок довідкових напружень згідно з Г.1.1:
σр = 202,7 МПа - формула (1)
σх = 124М Па - формула (3)
= 0,77 - формула (Г.4)
λ = 1,014 - формула (Г.5)
α1 = 0,914 - формула (Г.1)
α2 = 1,058 - формула (Г.1)
α = 0,914 - умова мінімуму
= 222 МПа - формули (Г.2), (Г.6).
Етап 2. Розрахунок довідкових напружень згідно з Г.2.1:
σр = 202,7 МПа - формула (1)
= 124 МПа - формула (3)
φ1 = 0,385 рад - формула (Г.12)
f = 0,611 - формула (Г.13)
k = 0 - формула (Г.13)
α = 0,999 - формула (Г. 10)
σr = 202,7 МПа - формула (Г.11).
Етап 3. Із двох отриманих значень довідкових напружень вибирають максимальне σr = 222 МПа згідно з Г.3.2.
К.2.3 Розрахунок КІН -у відповідності з 10.1.2 стандарту К1 = 0.
К.2.4 Розрахунок коефіцієнта запасу міцності - згідно з 10.4.4.
Оскільки К1 = 0, то коефіцієнт запасу міцності визначають згідно з (15):
n = σB / σr =2,27.
К.2.5 Перевірка умови міцності n > k (2,27 > 1,47).
К.2.6 Запас міцності n/k = 2,27/1,47 = 1,55.
К.2.7 Висновок: згідно з 12.1.2 даного стандарту категорія пошкодження легка, дефект незначний; експлуатація ділянки трубопроводу з даним дефектом за умови сталості його розмірів є безпечною; ремонт не обов'язковий.
К.3 Приклад 2. Дефект - поздовжня канавка
Розрахунок здійснюється відповідно до 10.1.2.1, а) згідно з 10.3.1-10.3.8 рівня 1.
Схематизація: осьова поверхнева зовнішня півеліптична тріщина (рисунок В.1.1).
Довжина 2l = 0,034 м.
Глибина а = 0,00464 м.
К.3.1 Розрахункові параметри
Товщина стінки δн = 0,0116 м.
Внутрішній діаметр труби Dвн = 0,9978 м.
Внутрішній тиск (максимальний робочий тиск) р = 4,1 МПа.
Осьове зусилля визначається згідно з (3):
σх =-15,8·10 –60С-1· (-20 °С) ·2·105 МПа+0,3·1,1·4,1 МПа · 0,9978 м / (2 · 0,0116 м) =
= 63,2 МПа+ 58,2 МПа = 121,4 МПа.
Допустимий коефіцієнт запасу міцності визначається згідно з (6):
k = 0,9 · 1,47 · 1/0,9 = 1,47.
К.3.2 Розрахунок довідкових напружень згідно з Г.1.1:
σp = 194 МПа - формула (1)
σх = 121,4 МПа - формула (3)
= 0,6 - формула (Г.4)
λ = 0,223 - формула (Г.5)
α1 =0,977 - формула (Г.1)
α2 =4,205 -формула (Г.1)
α = 0,977 - умова мінімуму згідно з Г.1.1
σr = 198,4 МПа - формули (Г.2), (Г.6).
К.3.3 Розрахунок КІН
Розрахунок КІН згідно з Д.1.1:
σp = 194 МПа - формула (1)
μ = 2,93; = 1; q =1,172 F = 1,785 - формула (Д.4)
= 38,62 МПа - формула (Д.2)
= 46,5 МПа - формула (Д.3)
= 38,62 МПа - умова мінімуму (Д.5)
К.3.4 Розрахунок коефіцієнта запасу міцності
Кординати точки на двокритеріальній діаграмі, що зображає фактичний стан міцності трубопроводу з дефектом, визначають згідно з 10.3.6:
KrA = 38,62/62 = 0.623 - формула (9)
S = 198,4/510 = 0,389 - формула (10)
Коефіцієнт запасу визначають згідно з (12) з урахуванням (7) n= 1,605.
К.3.5 Перевірка умови міцності n > k = 1,605 > 1,47.
К.3.6 Запас міцності n/k = 1,605/1,47 = 1,092.
К.3.7 Висновок: згідно з 12.1.2 категорія пошкодження легка, дефект незначний; експлуатація ділянки трубопроводу з даним дефектом за умови сталості його розмірів є безпечною; ремонт не обов'язковий.
К.4 Приклад 3. Дефект - кільцева тріщина в зварному шві
Розрахунок здійснюється відповідно до 10.1.2.1, а) згідно з 10.3.1 - 10.3.8 рівня 1.
Схематизація: кільцева поверхнева зовнішня півеліптична тріщина в зварному шві (рисунок В.19.1).
Довжина 2l = 0,030 м.
Глибина а = 0,002 м.
Ширина шва B=15 мм.
К.4.1 Розрахункові параметри
Товщина стінки δн = 0,0089 м.
Внутрішній діаметр труби Dвн = 0,9978 м.
Внутрішній тиск (максимальний робочий тиск) р = 4,1 МПа.
Осьове зусилля визначають згідно з (3):
σх = -15,8·10-6 °C -1· (-20 °С) ·2·105 МПа+ 0,3·1,1·4,1 МПа·0,9978 м / (2·0,0089 м) =
= 63,2 МПа + 75,84 МПа = 139 МПа.
Допустимий коефіцієнт запасу міцності визначають згідно з (6):
k = 0,9·1,47·1/0,9 = 1,47.
Ударна в'язкість матеріалу зварного шва за Шарпі KCV= 39 Дж/см2.
Визначимо критичний КІН К1С матеріалу зварного з'єднання за процедурою, викладеною згідно з 10.6.4.
K1С = 0,1 93 МПаּ.
К.4.2 Розрахунок довідкових напружень згідно з Г.2.1:
σp =253МПа - формула (1)
σ+x=σ-x = 139 МПа - формула (3)
φ1 =0,16 рад - формула (Г. 12)
f=0,55 -формула (Г. 13)
k = 0 -формула (Г. 13)
α = 0,999 -формула (Г. 10)
σr = 253 МПа -формула (Г. 11).
К.4.3 Розрахунок КІН
Розрахунок КІН - згідно з Д.2.1.
Етап 1. Розрахунок КІН за основною процедурою - згідно з Д.2.1:
σх = 139 МПа -формула (1)
μ = 3,37; = 1; q = 1,052; F = 1,34 - формула (Д.4)
K1'= 14,42 МПаּ - формула (Д.2)
K1"= 14,08 МПаּ - формула (Д.З)
К1 = 14,08 МПаּ -умова мінімуму (Д.1)
Етап 2. Розрахунок КІН з урахуванням концентрації напружень:
a/t = 0,225 - таблиця Е. 1
Blt= 1,685 -таблиця Е. 1
р = 0,83 -таблиця Е. 1
s = -0,1907 -таблиця Е. 1
М=1,103 - формула (Е.7)
К1 = 15,54 МПа- формула (Е.6)
К.4.4 Розрахунок коефіцієнта запасу міцності
Координати точки на двокритеріальній діаграмі, що зображає фактичний стан міцності трубопроводу з дефектом, визначають згідно з 10.3.6:
KrA = 15,54 /93 = 0,251 - формула (9)
S = 253/510 = 0,496 -формула (10)
Коефіцієнт запасу визначають згідно з формулою (12) з урахуванням (7) n = 2,01.
К.4.5 Перевірка умови міцності n > k = 2,01 > 1,47.
К.4.6 Запас міцності nlk = 2,01/1,47 = 1,37.
К.4.7 Висновок: категорія пошкодження легка, дефект незначний; експлуатація ділянки трубопроводу з даним дефектом за умови сталості його розмірів є безпечною; ремонт не обов'язковий згідно з 12.1.2.