Схема 10. Уступи будівель при <15°
Для ділянки CD Ce=0,7. Для ділянки ВС Се слід визначати лінійною інтерполяцією значень, що приймаються в точках В і С. Коефіцієнти Се1 і Се3 на ділянці АВ слід приймати згідно з вказівками до схеми 2 (де b і l – розміри в плані всієї будівлі).
Для вертикальних поверхонь коефіцієнт Се треба визначати згідно з вказівками до схем 1 і 2.
Схема 11. Навіси
Тип схеми |
, град |
Значення коефіцієнтів |
|||
Се1 |
Се2 |
Се3 |
Се4 |
||
I |
10 |
+0,5 |
-1,3 |
-1,1 |
0 |
20 |
+1,1 |
0 |
0 |
-0,4 |
|
30 |
+2,1 |
+0,9 |
+0,6 |
0 |
|
II |
10 |
0 |
-1,1 |
-1,5 |
0 |
20 |
+1,5 |
+0,5 |
0 |
0 |
|
30 |
+2 |
+0,8 |
+0,4 |
+0,4 |
|
III |
10 |
+1,4 |
+0,4 |
- |
- |
20 |
+1,8 |
+0,5 |
- |
- |
|
30 |
+2,2 |
+0,6 |
- |
- |
|
IV |
10 |
+1,3 |
+0,2 |
- |
- |
20 |
+1,4 |
+0,3 |
- |
- |
|
30 |
+1,6 |
+0,4 |
- |
- |
Примітки.
Коефіцієнти Сe1, Се2, Се3, Cе4 слід відносити до суми тисків на верхню і нижню поверхні навісів. Для від'ємних значень Сe1, Се2, Се3, Cе4 напрямок тиску на схемах слід змінювати на протилежний.
Для навісів із хвилястим покриттям Сf=0,04.
, град |
0 |
15 |
30 |
45 |
60 |
75 |
90 |
105 |
120 |
135 |
150 |
175 |
180 |
Ce |
+1,0 |
+0,8 |
+0,4 |
-0,2 |
-0,8 |
-1,2 |
-1,25 |
-1,0 |
-0,6 |
-0,2 |
+0,2 |
+0,3 |
+0,4 |
Число Рейнольдса |
Ce |
Re < 105 |
1,3 |
2х105Rе3х105 |
0,6 |
Re < 4x105 |
0,2 |
d – діаметр сфери, м;
w0 – визначається відповідно до 9.6, Па;
Ch – визначається відповідно до 9.9;
z – відстань, м, від поверхні землі до центра сфери;
, – визначаються відповідно до 9.14, 9.15.
Примітка. Коефіцієнти Сe наведені при Re>4.105.
Схема 12б. Споруди з круговою циліндричною поверхнею
h1/d |
0,2 |
0,5 |
1 |
2 |
5 |
10 |
25 |
|
k1 |
<0 |
0,8 |
0,9 |
0,95 |
1,0 |
1,1 |
1,15 |
1,2 |
>0 |
1,0 |
Покриття |
Значення Се2 при h1/d, що дорівнює |
||
1/6 |
1/3 |
1 |
|
Плоске, конічне при <5º, сферичне f/d0,1 |
-0,5 |
-0,6 |
-0,8 |
h1/d |
1/6 |
1/4 |
1/2 |
1 |
2 |
5 |
Ci |
-0,5 |
-0,55 |
-0,7 |
-0,8 |
-0,9 |
-1,05 |
Примітки.
Re слід визначати за формулою до схеми 12а, приймаючи z = h1.
Коефіцієнт Сi слід враховувати при опущеному покритті ("плавуча покрівля"), а також при відсутності його.
Схема 13. Призматичні споруди
;
Таблиця 1
5 |
10 |
20 |
35 |
50 |
100 |
||
k |
0,6 |
0,65 |
0,75 |
0,85 |
0,9 |
0,95 |
1 |
треба визначати за табл. 2, де , a і – відповідно максимальний і мінімальний розміри споруди або її елемента в площині, перпендикулярній до напрямку вітру. Для стін із лоджіями при вітрі, паралельному до цих стін, Сf=0,1; для хвилястих покриттів Сf= 0,04.
Для прямокутних у плані будівель при l/b=0,1...0,5 і =40...50° =0,75; рівнодійна вітрового навантаження прикладена в точці 0, при цьому эксцентриситет е = 0,15b.
Число Рейнольдса Re слід визначати за формулою до схеми 12а, приймаючи z = h1,
d – діаметр описаного кола.
Таблиця 2
Таблиця 3
Ескізи перерізів та напрямків вітру |
, град. |
l/f |
||
Прямокутник |
0 40-50 |
1,5 3 |
2,1 1,6 |
|
|
0,2 0,5 |
2,0 1,7 |
||
Ромб |
0 |
0,5 1 2 |
1,9 1,6 1,1 |
|
Правильний трикутник |
0 180 |
- - |
2 1,2 |
Таблиця 4
Ескізи перерізів та напрямків вітру |
, град |
п (кількість сторін) |
при Re>4.105 |
Правильний многокутник |
Будь-який |
5 6-8 10 12 |
1,8 1,5 1,2 1,0 |
Схема 14. Споруди та їхні елементи з круговою циліндричною поверхнею (резервуари, градирні, вежі, димарі), проводи і троси, а також круглі трубчасті і суцільні елементи наскрізних споруд
k – визначається за табл.1 схеми 13;
– визначається за графіком.
Примітки.
Re слід визначати за формулою до схеми 12а, приймаючи z = h, d – діаметр споруди. Значення приймаються: для дерев'яних конструкцій =0,005 м; для цегляної кладки =0,01 м; для бетонних і залізобетонних конструкцій =0,005 м; для сталевих конструкцій =0,001 м; для проводів і тросів діаметром d =0,01 d; для ребристих поверхонь із ребрами висотою b =b.
Для хвилястих покриттів Сf=0,04.
Для проводів і тросів (у тому числі і вкритих ожеледдю) Cf=1,2. Для проводів і тросів d 20 мм, вільних від ожеледі, значення Сх допускається знижувати на 10%.
Схема 15. Елементи споруд з прокатних профілів
Результуюча сила F може бути подана в двох варіантах:
як сума компонентів Fx і FY, спрямованих уздовж і поперек вітрового потоку, для обчислення яких використовуються аеродинамічні коефіцієнти Сх і Су;
як сума компонентів FN і FT, спрямованих уздовж характерних осей поперечного перерізу, для обчислення яких використовуються аеродинамічні коефіцієнти СТ і cn
|
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
0° |
+1,49 |
0 |
+1,05 |
+1,05 |
+1,20 |
0 |
0 |
+1,20 |
+1,20 |
+0,60 |
+0,60 |
+1,20 |
45° |
+1,08 |
-1,29 |
+1,08 |
+1,29 |
+1,02 |
-0,51 |
+0,36 |
+1,08 |
+1,10 |
+0,42 |
+0,48 |
+1,08 |
90° |
+1,02 |
+0,42 |
+0,42 |
-1,02 |
+0,36 |
0 |
+0,36 |
0 |
+0,48 |
-1,20 |
+0,48 |
+1,20 |
135° |
+1,14 |
-0,12 |
+0,12 |
-1,14 |
+0,85 |
+0,51 |
+0,24 |
-0,96 |
+1,00 |
+0,32 |
+0,48 |
-0,83 |
180° |
+1,11 |
0 |
-0,78 |
-0,78 |
+1,08 |
0 |
0 |
-1,08 |
+1,20 |
-0,06 |
+0,06 |
-1,20 |
|
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
0° |
+0,96 |
0 |
0 |
+0,96 |
+1,08 |
0 |
0 |
+1,08 |
+0,90 |
0 |
0 |
+0,90 |
45° |
+1,42 |
+0,49 |
+1,35 |
+0,66 |
+0,76 |
0 |
+0,54 |
+0,54 |
+0,68 |
-0,55 |
+0,09 |
+0,87 |
90° |
+1,29 |
-0,81 |
+1,29 |
+0,81 |
+1,08 |
0 |
+1,08 |
0 |
+0,55 |
+0,43 |
+0,55 |
-0,43 |
135° |
+0,81 |
+0,21 |
+0,42 |
-0,72 |
+0,55 |
0 |
+0,39 |
-0,39 |
+0,55 |
-0,34 |
+0,63 |
-0,15 |
180° |
+1,20 |
0 |
0 |
-1,20 |
+1,08 |
0 |
0 |
-1,08 |
+0,87 |
0 |
0 |
-0,87 |
|
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
0° |
+1,20 |
0 |
0 |
+1,20 |
+1,20 |
0 |
0 |
+1,20 |
+0,93 |
0 |
0 |
+0,93 |
45° |
+0,81 |
-0,72 |
+0,06 |
+1,08 |
+1,02 |
-0,51 |
+0,36 |
+1,08 |
+1,31 |
-0,13 |
+0,84 |
+1,02 |
90° |
+0,06 |
0 |
+0,06 |
0 |
+0,51 |
0 |
+0,51 |
0 |
+1,14 |
0 |
+1,14 |
0 |
|
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
0° |
+1,14 |
0 |
0 |
+1,14 |
+1,26 |
0 |
0 |
+1,26 |
+0,75 |
0 |
0 |
+0,75 |
45° |
+1,27 |
0 |
+0,90 |
+0,90 |
+0,89 |
-0,30 |
+0,42 |
+0,84 |
+1,23 |
-0,13 |
+0,78 |
+0,96 |
90° |
+1,14 |
0 |
+1,14 |
0 |
+0,45 |
0 |
+0,45 |
0 |
+0,78 |
0 |
+0,78 |
0 |