Страница 61: СНиП 2.05.03-84*. Мосты и трубы (54069)

Z - расстояние от центра тяжести Аstb,shr до фибры, где определяется ??shr (положительное направление оси Z принято вниз);

nshr = 0, shr = 1 - при определении напряжений соответственно в бетоне и в стали;

Е - следует принимать равным при определении напряжений:

в бетоне - Еef,shr;

в стальной балке - Еst;

в ненапрягаемой арматуре - Еrs;

в напрягаемой арматуре - Еrp;

shr - предельная относительная деформация усадки бетона, принимаемая по п. 5.9;

б) от температурных воздействий

,                                                (2)

где a = 110-5 град-1 - коэффициент линейного расширения стали и бетона;

tmax = f tn,max;

gf - принимается по табл. 17*;

tn,max - принимается по п. 5.10;

Е -   равно Еb, Еst, Еrs, Еrp при определении напряжений соответственно в бетоне, стальной балке, ненапрягаемой и напрягаемой арматуре;

Аstb,t, Istb,t - приведенные к стали площадь и момент инерции брутто поперечного сечения сталежелезобетонной балки;

Z - расстояние от центра тяжести Аstb,t до фибры, где определяется ??t.

В случаях повышения или понижения температуры стальной части конструкции в формуле (2) следует принимать:

At = 0,8 Awt + 0,3 Asl,t;                                                      (3)

St = (0,4 hw - 0,8 Zbl,stb) Awt + 0,3 Asl,t Zsl,stb;                                     (4)

n = nti,

где Awt - площадь стальных вертикальных элементов (стенки, вертикальных полок поясных уголков, ламелей);

Аsl,t - площадь стальных горизонтальных элементов нижнего пояса.

В случае повышения температуры железобетонной плиты в формуле (2) следует принимать:

;                                                  (5)

;                                                      (6)

n = nti,

где bsl, tsl, см, принимаются по п. 5.15.

Величины nti и ti, относящиеся к i-й точке сечения, в которой определяются напряжения, следует принимать по п. 5.10.

Остальные обозначения, принятые в формулах (3)-(6), соответствуют п. 5.5 и черт. 14.

2. При расчете статически неопределимых систем на температурные воздействия и усадку бетона геометрические характеристики сечения следует принимать по п. 1.

ПРИЛОЖЕНИЕ 21 Обязательное

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СДВИГАЮЩИХ УСИЛИЙ ПО ШВУ ОБЪЕДИНЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ПЛИТЫ И СТАЛЬНОЙ КОНСТРУКЦИИ В СЛОЖНЫХ СЛУЧАЯХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

1. Распределение концевого сдвигающего усилия SeN следует принимать по несимметричной треугольной эпюре с длиной основания ae (см. чертеж).

Условные обозначения:

____________ максимальные значения;

__ __ __ __ __ минимальные значения

Эпюры погонных сдвигающих сил между железобетонной и стальной частями

I, II, III, IV - расчетная длина участков ai

При этом:

; ,                                                    (1)

где SlN, SlN - интенсивность погонных сдвигающих сил в соответствии с чертежом;

SeN, ae - принимаются по пп. 5.28 и 5.29.

2. При распределении околоопорного сдвигающего усилия от поперечных сил SpQ следует принимать, что интенсивность соответствующих погонных сдвигающих сил изменяется в обе стороны по прямолинейной эпюре от середины длины околоопорного участка (см. чертеж); при этом ордината в середине околоопорного участка равна:

.                                                          (2)

3. Распределение местных сосредоточенных сдвигающих усилий (от заанкеривания высокопрочной арматуры, примыкания ванты или раскоса и т.д.) ScN в удаленных от конца плиты зонах следует принимать по симметричной треугольной эпюре с длиной основания 2ae (см. чертеж).

4. При определении сдвигающих усилий длины расчетных участков следует принимать (см. чертеж): I = 0,18 (H + bsl), II = 0,36 (H + bsl) - для концевых участков и в местах приложения сосредоточенных сил, а также в местах, примыкающих к указанному участку; III £ 0,8 (H + bsl); IV  1,6 (Н + bsl) - на остальной длине пролетного строения соответственно в крайней и средней четвертях пролета.

ПРИЛОЖЕНИЕ 22 Обязательное

РАСЧЕТЫ ПО ПРОЧНОСТИ ОБЪЕДИНЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА И СТАЛИ ГИБКИМИ УПОРАМИ И АНКЕРАМИ

1. Сдвигающее усилие Sh, приходящееся на один гибкий упор, должно отвечать следующим условиям прочности:

для гибких упоров в виде прокатных швеллеров,

двутавров, уголков без подкрепляющих ребер

;                                            (1)

для гибких упоров в виде круглых стержней при 2,5 < д/d ?? 4,2

;                                                        (2)

для гибких упоров в виде круглых стержней при l/d > 4,2

.                                                         (3)

Для гибких упоров в виде круглых стержней должно быть, кроме того, выполнено условие

.                                                      (4)

В формулах (1) - (4):

tfr - сумма радиуса закругления и наибольшей толщины полки прокатного профиля, см;

tw - толщина стенки прокатного профиля, см;

l - длина круглого стержня гибкого упора, см;

d - диаметр стержня гибкого упора или анкера, см;

bdr - ширина площади смятия бетона упором, см;

Rb, Ry, m - принимаются согласно п. 5.19*.

2. Сдвигающее усилие, приходящееся на один наклонный анкер из арматурной стали круглого сечения (гладкого или периодического профиля) или на одну ветвь петлевого анкера, должно отвечать следующим условиям:

;                                  (5)

,                                       (6)

где Aan - площадь поперечного сечения стержня анкера или ветви анкера, см2;

?? - угол наклона анкера к поверхности стальной конструкции.

Для анкеров, разведенных в плане, в формулы (5) и (6) вместо cos ?? следует подставлять произведение cos  cos , где b - угол между горизонтальной проекцией анкера и направлением действия сдвигающей силы.

Сдвигающее усилие, воспринимаемое сжатыми наклонными анкерами, не должно превышать 25 % полного сдвигающего усилия, действующего на рассчитываемом участке.

3. При объединении железобетонной части со стальной с помощью наклонных анкеров из полосовой стали толщиной tan от 8 до 20 мм и шириной от 20 до 80 мм сдвигающее усилие Sh, приходящееся на один анкер или одну ветвь петлевого анкера, следует проверять по формуле (5), заменяя d2 выражением  (где tan - в см), и по формуле (6).

4. Если наклонные или вертикальные анкеры находятся в высоком железобетонном ребре и используются для воспринятия в нем главных растягивающих напряжений, растягивающие усилия в наклонных анкерах следует определять как в арматурных отгибах обычного железобетона, а в вертикальных анкерах - аналогично усилиям в хомутах обычного железобетона. Допускается достаточность сечения анкера для воспринятия этого растягивающего усилия и сдвигающей силы между железобетоном и сталью проверять независимо и усилия не суммировать.

ПРИЛОЖЕНИЕ 23 Обязательное

РАСЧЕТЫ ПО ПРОЧНОСТИ ОБЪЕДИНЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА И СТАЛИ ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ, ОБЖИМАЮЩИМИ ЖЕЛЕЗОБЕТОН

1. Усилие натяжения высокопрочного болта следует определять по формуле

Nhb = Nhb,n -  N,                                                             (1)

где Nhb,n - контролируемое усилие натяжения болта;

N - потери усилий натяжения от усадки и ползучести бетона плиты и слоя раствора под плитой.

При конструкции болтового объединения по чертежу потери допускается определять по формуле

N = Nhb,n (0,23  0,0025t),                                                   (2)

где t  50 см - суммарная толщина плиты и слоя раствора по оси отверстия.

2. Во фрикционном соединении железобетонной плиты со стальным поясом (через слой цементно-песчаного раствора или при непосредственном контакте) при условии очистки пояса сдвигающее усилие, приходящееся на один высокопрочный болт, должно отвечать условию

,                                                               (3)

где Nhb - усилие натяжения высокопрочного болта, принимаемое по п. 1;

k = 1,3 - коэффициент безопасности;

f - коэффициент трения, принимаемый равным:

0,60 - при омоноличивании шва цементно-песчаным раствором или при плите из монолитного железобетона;

0,45 - при непосредственном контакте сборного железобетона со сталью.

Конструкция болтового объединения

1 - высокопрочный болт диаметром 22 или 24 мм; 2 - отверстие в бетоне диаметром 50 мм; 3 - арматурный каркас из стержней периодического профиля диаметром 10 мм; 4 - распределительная подкладка размерами 100´10016 для болтов 22 мм и 10010020 для болтов 24 мм

ПРИЛОЖЕНИЕ 24 Обязательное

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ГРУНТОВ ОСНОВАНИЯ ОСЕВОМУ СЖАТИЮ

1. Расчетное сопротивление основания из нескального грунта осевому сжатию R, кПа (тс/м2), под подошвой фундамента мелкого заложения или фундамента из опускного колодца следует определять по формуле

R = 1,7 {R0 [1 + k1 (b - 2)] + k2  (d - 3)},                                     (1)

где R0 - условное сопротивление грунта, кПа (тс/м2), принимаемое по табл. 1-3;

b - ширина (меньшая сторона или диаметр) подошвы фундамента, м; при ширине более 6 м принимается b = 6 м;

d - глубина заложения фундамента, м, принимаемая по п. 2;

?? - осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, вычисленное без учета взвешивающего действия воды; допускается принимать  = 19,62 кН/м3 (2 тс/м3);

k1, k2 - коэффициенты, принимаемые по табл. 4.

Таблица 1

Примечания: 1. Для промежуточных значений IL и e R0 определяется по интерполяции.

2. При значениях числа пластичности Ip в пределах 5-10 и 15-20 следует принимать средние значения R0, приведенные в табл. 1 соответственно для супесей, суглинков и глин.

Таблица 2

Примечание. Для плотных песков приведенные значения R0 следует увеличивать на 100 %, если их плотность определена статическим зондированием, и на 60 %, если их плотность определена по результатам лабораторных испытаний грунтов.

Таблица 3

Примечание. Приведенные в табл. 3 условные сопротивления R0 даны для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем. Если в крупнообломочном грунте содержится свыше 40 % глинистого заполнителя, то значения R0 для такого грунта должны приниматься по табл. 1 в зависимости от Ip, IL и е заполнителя.

Таблица 4