a - расстояние от основания насыпи до верха звена (секции) трубы, м;
s - коэффициент, принимаемый равным при фундаментах:
1,2 - неподатливых (на скальном основании или на сваях-стойках);
1,1 - малоподатливых (на висячих сваях);
1,0 - массивных мелкого заложения и грунтовых (нескальных) основаниях.
Если В > , то следует принимать В = .
Коэффициент вертикального давления грунта для многоочковых круглых водопропускных труб допускается вычислять по формуле
Cv1 = nv Cv, (3)
где nv = 0,01 (l/d)2 + 0,02 (l/d) + 0,9, но не более 1 (здесь l - расстояние в свету между очками труб).
При подсыпке насыпей, в которых со временем произошло естественное уплотнение грунта засыпки и физическое состояние конструкций трубы является удовлетворительным, допускается при определении нормативного давления на трубу от собственного веса грунта принимать независимо от податливости основания безразмерный коэффициент С равным 1.
2. При расчете гибких (из гофрированного металла и др.) звеньев (секций) труб и при определении давления на грунтовые (нескальные) основания коэффициент Сv следует принимать равным единице.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5* Обязательное
НОРМАТИВНАЯ ВРЕМЕННАЯ ВЕРТИКАЛЬНАЯ НАГРУЗКА СК ОТ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ПОДВИЖНОГО СОСТАВА И ПРАВИЛА ЗАГРУЖЕНИЯ ЕЮ ЛИНИЙ ВЛИЯНИЯ
1. Величины нормативных эквивалентных нагрузок v для загружения однозначных и отдельных участков двузначных линий влияния приведены в табл. 1.
Таблица 1
Длина загружения ??, м |
Интенсивность эквивалентной нагрузки , кН/м (тс/м) пути, при |
|||
|
К = 1 |
К = 14 |
||
|
a = 0 |
a = 0,5 |
a = 0 |
a = 0,5 |
1 |
49,03 (5,000) |
49,03 (5,000) |
686,5 (70,00) |
686,5 (70,00) |
1,5 |
39,15 (3,992) |
34,25 (3,493) |
548,1 (55,89) |
479,5 (48,90) |
2 |
30,55 (3,115) |
26,73 (2,726) |
427,7 (43,61) |
374,2 (38,16) |
3 |
24,16 (2,464) |
21,14 (2,156) |
338,3 (34,50) |
296,0 (30,18) |
4 |
21,69 (2,212) |
18,99 (1,936) |
303,7 (30,97) |
265,8 (27,10) |
5 |
20,37 (2,077) |
17,82 (1,817) |
285,2 (29,08) |
249,5 (25,44) |
6 |
19,50 (1,988) |
17,06 (1,740) |
272,9 (27,83) |
238,8 (24,35) |
7 |
18,84 (1,921) |
16,48 (1,681) |
263,7 (26,89) |
230,7 (23,53) |
8 |
18,32 (1,868) |
16,02 (1,634) |
256,4 (26,15) |
224,4 (22,88) |
9 |
17,87 (1,822) |
15,63 (1,594) |
250,2 (25,51) |
218,9 (22,32) |
10 |
17,47 (1,781) |
15,28 (1,558) |
244,5 (24,93) |
214,0 (21,82) |
12 |
16,78 (1,711) |
14,68 (1,497) |
234,9 (23,95) |
205,5 (20,96) |
14 |
16,19 (1,651) |
14,16 (1,444) |
226,6 (23,11) |
198,3 (20,22) |
16 |
15,66 (1,597) |
13,71 (1,398) |
219,3 (22,36) |
191,8 (19,56) |
18 |
15,19 (1,549) |
13,30 (1,356) |
212,7 (21,69) |
186,0 (18,97) |
20 |
14,76 (1,505) |
12,92 (1,317) |
206,6 (21,07) |
180,8 (18,44) |
25 |
13,85 (1,412) |
12,12 (1,236) |
193,9 (19,77) |
169,7 (17,30) |
30 |
13,10 (1,336) |
11,46 (1,169) |
183,4 (18,70) |
160,5 (16,37) |
35 |
12,50 (1,275) |
10,94 (1,116) |
175,0 (17,85) |
153,2 (15,62) |
40 |
12,01 (1,225) |
10,51 (1,072) |
168,2 (17,15) |
147,2 (15,01) |
45 |
11,61 (1,184) |
10,16 (1,036) |
162,6 (16,58) |
142,2 (14,50) |
50 |
11,29 (1,151) |
9,875 (1,007) |
158,0 (16,11) |
138,3 (14,10) |
60 |
10,80 (1,101) |
9,807 (1,000) |
151,1 (15,41) |
137,3 (14,00) |
70 |
10,47 (1,068) |
9,807 (1,000) |
146,6 (14,95) |
137,3 (14,00) |
80 |
10,26 (1,046) |
9,807 (1,000) |
143,6 (14,64) |
137,3 (14,00) |
90 |
10,10 (1,030) |
9,807 (1,000) |
141,4 (14,42) |
137,3 (14,00) |
100 |
10,00 (1,020) |
9,807 (1,000) |
140,0 (14,28) |
137,3 (14,00) |
110 |
9,944 (1,014) |
9,807 (1,000) |
139,3 (14,20) |
137,3 (14,00) |
120 |
9,895 (1,009) |
9,807 (1,000) |
138,6 (14,13) |
137,3 (14,00) |
130 |
9,865 (1,006) |
9,807 (1,000) |
138,1 (14,08) |
137,3 (14,00) |
140 |
9,846 (1,004) |
9,807 (1,000) |
137,9 (14,06) |
137,3 (14,00) |
150 и более |
9,807 (1,000) |
9,807 (1,000) |
137,3 (14,00) |
137,3 (14,00) |
Примечания: 1. Эквивалентные нагрузки, рассчитываемые в кН/м пути при значениях параметров 1,5 £ l 50 м ( = 0 и = 0,5) и > 50 м ( = 0), получены по формуле
,
где е = 2,718... - основание натуральных логарифмов.
2. Для промежуточных значений длин загружения ?? и промежуточных положений вершин линий влияния величины нагрузки следует определять по интерполяции.
В случаях, оговоренных ниже, при загружении линий влияния следует применять нагрузки - равномерную 9,81 К кН/м (К тс/м) пути и от порожнего подвижного состава, указанные в п. 2.11.
2*. При расчете элементов мостов следует учитывать передачу и распределение давления элементами верхнего строения пути, при этом эквивалентную нагрузку необходимо принимать:
а) при определении местного давления, передаваемого мостовыми поперечинами, а также металлическими скреплениями (с резиновыми прокладками) при укладке рельсов по железобетонной плите, - равной 24,5К кН/м (2,50К тс/м) пути, для расчета по устойчивости стенки балки - не более 19,62К кН/м (2К тс/м) пути;
б) при определении местного давления, передаваемого плитой балластного корыта (во всех случаях), а также при определении усилий для расчета плиты поперек пути - равной 19,62К кН/м (2К тс/м) пути, вдоль пути - не более 19,62К кН/м (2К тс/м) пути.
Примечания*: 1. При устройстве пути на балласте значение 19,62К кН/м (2К тс/м) при 25 м следует принимать (в том числе для расчета опор, если балластный слой непрерывен) соответствующим ?? = 0,5 независимо от положения вершин линий влияния.
2. Величину нагрузки для расчета плиты балластного корыта следует принимать равной /b, кПа (тс/м),
где b - ширина распределения нагрузки, м, принимаемая равной 2,7 - h или 2,7 - 2h (в зависимости от того, что является более неблагоприятным при расчете отдельных сечений плиты), но не более ширины балластного корыта;
h - расстояние от подошвы шпал до верха плиты. м.
3*. При криволинейном, зубчатом (близком к треугольному) и четырехугольном очертаниях однозначные линии влияния и отдельно загруженные участки двузначных линий влияния при коэффициенте искаженности y < 1,10 (отношение площади треугольной линии влияния к площади рассматриваемой линии влияния при одинаковых длинах линий влияния и при одинаковых их наибольших ординатах) загружаются эквивалентной нагрузкой согласно п. 2* настоящего приложения.
4. При криволинейном очертании однозначные линии влияния и отдельно загружаемые участки двузначных линий влияния при коэффициенте искаженности ?? ³ 1,10 и длине ?? ³ 2 м загружаются согласно п. 2* настоящего приложения с учетом следующих указаний:
а) при 1,10 ?? ?? £ 1,40 (за исключением случая устройства пути на балласте и < 50 м) с увеличением интенсивности эквивалентной нагрузки на величину, %, равную е (?? - 1), где е - коэффициент, определяемый по черт. 1.
Черт. 1. Коэффициент е в зависимости от и ?? (длина загружения ??, м, указана на графике)
При устройстве пути на балласте и < 50 м величину ?? следует принимать по табл. 1, причем для ?? 10 м независимо от положения вершин линий влияния - по графе, соответствующей ?? = 0,5;
б) при ?? > 1,40 следует суммировать от загружения частей линии влияния.
Включающая вершину часть линии влияния длиной 1 и площадью A1 (черт. 2), ограниченная ординатами у1 и у2, загружается на максимум (в соответствии с 1 и ??1); остальная часть линии влияния (А - А1) загружается нагрузкой 9,81К кН/м (К тс/м) пути.
При этом суммарную величину усилия следует принимать не менее (А1 + А2), где ?? - определяется в соответствии с ?? и всей линии влияния.
Длину ??1 (см. черт. 2) следует назначать с учетом расчетной схемы конструкции.
Черт. 2. Часть линии влияния длиной , включая ее вершину
5. Усилия (рассматриваемого знака) по линиям влияния, состоящим из нескольких участков, следует определять суммированием результатов загружения отдельных, рядом расположенных участков всей или части линии влияния.
В соответствии с очертанием линий влияния и значениями величин и ?? для участков следует загружать:
два участка рассматриваемого знака, расположенные рядом или разделенные участком иного знака, при общей длине этих (двух или трех) участков менее 80 м;
один участок рассматриваемого знака при длине 80 м и более;
остальные участки того же знака - нагрузкой 9,81К кН/м (К тс/м) пути.
Разделяющие участки иного знака следует загружать нагрузкой 13,73 кН/м (1,4 тс/м) пути, а при наличии таких участков длиной до 20 м один из них не загружают.
Примеры некоторых загружений приведены на черт. 3 и 4.
Черт. 3. Схема загружения участков линии влияния при > 80 м
Черт. 4. Схема загружения пролета одновременно с призмой обрушения или пролета с устоем при расчете массивных устоев мостов с разрезными балочными пролетными строениями
6*. При расчете массивных устоев мостов с разрезными балочными пролетными строениями загружение пролета одновременно с призмой обрушения или пролета с устоем следует производить в соответствии с черт. 4 и табл. 2.
Длину загружения призмы обрушения следует принимать равной половине высоты от подошвы шпал до рассматриваемого сечения опоры.
Таблица 2
Схема загружения (см. черт. 4) |
Загружаемая часть моста |
Длина загружаемых участков, м |
Ограничение |
Принимаемое положение вершины линии влияния ?? |
Эквивалентная нагрузка, кН/м (тс/м) пути |
а |
Пролет |
1 |
= ??1 + 2 + 3 ?? 80 |
0* |
1 |
|
Устой |
2 £ 20 |
|
- |
0 |
|
Призма обрушения |
3 |
|
0,5 |
3 £ 19,62К (2К) |
б |
Пролет |
1 |
= ??1 + 2 + 3 ?? 80 |
0 |
1 |
|
Устой |
2 £ 20 |
|
- |
0 |
|
Призма обрушения |
3 |
|
- |
3 = 9,81К (К) |
б2 |
Пролет |
1 |
= ??1 + 2 + 3 ?? 80 |
- |
1 = 9,81К (К) |
|
Устой |
2 £ 20 |
|
- |
0 |
|
Призма обрушения |
3 |
|
0,5 |
3 |
в |
Пролет |
1 |
1 + 2 80 |
0 |
1 |
|
Устой |
2 |
|
0,5 |
2 ?? 19,62К (2К) |
г1 |
Пролет |
1 |
1 + 2 80 |
0 |
1 |
|
Устой |
2 |
|
- |
2 = 9,81К (К) |
г2 |
Пролет |
1 |
1 + 2 80 |
- |
1 = 9,81К (К) |
|
Устой |
2 |
|
0,5 |
2 |
___________
* При устройстве езды на балласте ??1 < 25 м следует принимать = 0,5 (см. п. 2).
Коэффициент надежности по нагрузке следует принимать, руководствуясь приведенной длиной загружения, равной сумме длин участков, на которых в каждом случае размещается временная нагрузка.
7. При загружении пролетных строений, расположенных на кривых, величину нагрузки n следует принимать с коэффициентом, отражающим влияние смещения центра тяжести подвижного состава, причем расчет следует осуществлять дважды: