Нагрузка от навала судов должна прикладываться к опоре на высоте 2 м от расчетного судоходного уровня, за исключением случаев, когда опора имеет выступы, фиксирующие уровень действия этой нагрузки, и когда при менее высоком уровне нагрузка вызывает более значительные воздействия.
Для опор, защищенных от навала судов, а также для деревянных опор автодорожных мостов на внутренних водных путях VI и VII классов нагрузку от навала судов допускается не учитывать.
Для однорядных железобетонных свайных опор автодорожных мостов через внутренние водные пути VI и VII классов нагрузку вдоль оси моста допускается учитывать в размере 50 %.
2.27*. Нормативное температурное климатическое воздействие следует учитывать при расчете перемещений в мостах всех систем - при определении усилий во внешне статически неопределимых системах, а также при расчете элементов сталежелезобетонных пролетных строений.
Среднюю по сечению нормативную температуру элементов или их частей допускается принимать равной:
для бетонных и железобетонных элементов в холодное время года, а также для металлических конструкций в любое время года - нормативной температуре наружного воздуха;
для бетонных и железобетонных элементов в теплое время года - нормативной температуре наружного воздуха за вычетом величины, численно равной 0,2а, но не более 10 °С, где a - толщина элемента или его части, см, включая одежду ездового полотна автодорожных мостов.
Температуру элементов со сложным поперечным сечением следует определять как средневзвешенную по температуре отдельных элементов (стенок, полок и др.).
Нормативные температуры воздуха в теплое tn,T и холодное tn,X время года следует принимать равными:
а) при разработке типовых проектов, а также проектов для повторного применения на территории страны:
для конструкций, предназначенных для районов с расчетной минимальной температурой воздуха ниже минус 40 С,
tn,T = 40 °C, tn,X = -50 C;
для конструкций, предназначенных для остальных районов,
tn,T = 40 C, tn,X = -40 °C;
б) в других случаях
tn,T = tVII + T, (29)
где tVII - средняя температура воздуха самого жаркого месяца, принимаемая по СНиП 2.01.01-82;
Т - постоянная величина для определения температуры воздуха наиболее жарких суток, принимаемая по карте изолиний СНиП 2.01.01-82, ??С.
Нормативная температура tn,X принимается равной расчетной минимальной температуре воздуха в районе строительства в соответствии с п. 1.39.
Влияние солнечной радиации на температуру элементов следует учитывать в виде дополнительного нагрева на 10 °С освещенного солнцем поверхностного слоя толщиной 15 см (включая одежду ездового полотна).
Температуры замыкания конструкций, если они в проекте не оговорены, следует принимать равными:
tз,Т = tn,T - 15 C; tз,X = tn,X + 15 C.
Температуру конструкции в момент замыкания допускается определять по формуле
t3 = 0,4 t1 + 0,6 t2, (30)
где t1 - средняя температура воздуха за предшествующий замыканию период, равный T0;
t2 - средняя температура воздуха за предшествующий замыканию период, равный 0,25 T0;
T0 - период, ч, численно равный приведенной толщине элементов конструкции, см, которую следует определять делением удвоенной площади поперечного сечения элемента (с учетом дорожной одежды) на его периметр, граничащий с наружным воздухом. При расчете сталежелезобетонных пролетных строений следует учитывать влияние неравномерного распределения температуры по сечению элементов, вызываемое изменением температуры воздуха и солнечной радиацией.
При расчете перемещений коэффициент линейного расширения следует принимать для стальных и сталежелезобетонных конструкций равным 1,2 × 10-5 и для железобетонных конструкций - 1,0 × 10-5.
2.28*. Нормативное сопротивление от трения в подвижных опорных частях следует принимать в виде горизонтального продольного реактивного усилия Sf и определять по формуле
Sf = mn Fn, (31)
где ??n - нормативная величина коэффициента трения в опорных частях при их перемещении, принимаемая равной средней величине из возможных экстремальных значений:
, (32)
F - вертикальная составляющая при действии рассматриваемых нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке gf = 1.
Величины возможных максимальных и минимальных коэффициентов трения следует принимать соответственно равными:
а) при катковых, секторных или валковых опорных частях - 0,040 и 0,010;
б) при качающихся стойках или подвесках - 0,020 и 0 (условно);
в) при тангенциальных и плоских металлических опорных частях - 0,40 и 0,10;
г) при подвижных опорных частях с прокладками из фторопласта совместно с полированными листами из нержавеющей стали - по табл. 16.
Таблица 16
|
Средние давления в опорных частях по фторопласту, МПа (кгс/см2) |
Коэффициенты трения при температуре наиболее холодной пятидневки по СНиП 2.01.01-82 с обеспеченностью 0,92 |
|||
|
|
минус 10 С и выше |
минус 50 С |
||
|
|
max |
min |
max |
min |
|
9,81 (100) |
0,085 |
0,030 |
0,120 |
0,045 |
|
19,6 (200) |
0,050 |
0,015 |
0,075 |
0,030 |
|
29,4 (300) |
0,035 |
0,010 |
0,060 |
0,020 |
Примечание. Коэффициенты трения при промежуточных значениях отрицательных температур и средних давлениях определяются по интерполяции.
Расчетные усилия от сил трения в подвижных опорных частях балочных пролетных строений в зависимости от вида и характера проводимых расчетов следует принимать в размерах:
Sf,max = mmax Fn, если при рассматриваемом сочетании нагрузок силы трения увеличивают общее воздействие на рассчитываемый элемент конструкции;
Sf,max = mmin Fn, если при рассматриваемом сочетании силы трения уменьшают общее воздействие нагрузок на рассчитываемый элемент конструкции.
Коэффициенты надежности по нагрузке f к усилиям Smax и Smin не вводятся.
Определение воздействия на конструкции пролетных строений сил трения, возникающих в подвижных опорных частях каткового, секторного и валкового типов при числе опорных частей в поперечном направлении более двух, следует проводить с коэффициентом условия работы, равным 1,1.
Опоры (включая фундаменты) и пролетные строения мостов должны быть проверены на воздействие расчетных сил трения, возникающих от температурных деформаций при действии постоянных нагрузок.
Опорные части и элементы их прикреплений, а также части опор и пролетных строений, примыкающие к опорным частям, должны быть проверены на расчетные силы трения, возникающие от постоянных и временных (без учета динамики) нагрузок.
При расположении на опоре двух рядов подвижных опорных частей пролетных строений, а также при установке в неразрезном и температурно-неразрезном пролетных строениях неподвижных опорных частей на промежуточной опоре продольное усилие следует принимать не более разницы сил трения при максимальных и минимальных коэффициентах трения в опорных частях.
Максимальные и минимальные коэффициенты трения в подвижных опорных частях для группы опор, воспринимающих в неразрезных и температурно-неразрезных пролетных строениях продольные усилия одного знака (соответственно max,z и min,z), допускается определять по формуле
, (33)
где ??max, mmin - максимальные и минимальные значения коэффициентов трения для устанавливаемого вида опорных частей;
z - число опор в группе.
Правая часть формулы (33) рассчитывается со знаком «плюс» при определении max,z, со знаком «минус» - при определении ??min,z.
Величина реактивного продольного усилия Sh, кН (кгс), возникающего в резиновых опорных частях вследствие сопротивления их сдвигу, вычисляется по формуле
, (34)
где ?? - перемещения в опорных частях, см;
а - суммарная толщина слоев резины, см;
А - площадь резиновой опорной части или нескольких опорных частей в случае расположения их рядом под одним концом балки, м2 (см2);
G - модуль сдвига, значения которого при определении расчетных величин продольных усилий зависят от нормативной температуры воздуха окружающей среды и принимаются для употребляемых марок резины по следующей таблице:
|
Марка резины |
Модуль сдвига резины, МПа (кгс/см2), при нормативной температуре окружающего воздуха, ??С |
|||||
|
|
20 |
-20 |
-30 |
-40 |
-50 |
-55 |
|
НО-69-1 |
0,88 (9,0) |
0,96 (9,8) |
1,12 (11,4) |
1,43 (14,6) |
- |
- |
|
ИРП-1347 |
0,55 (5,6) |
0,58 (5,9) |
0,59 (6,0) |
0,63 (6,4) |
0,75 (7,6) |
0,86 (9,0) |
Примечание. Промежуточные значения принимаются по интерполяции.
Формула (35) исключена.
Под опорными узлами балок или плит пролетных строений вдоль оси моста необходимо, как правило, устанавливать только одну резиновую опорную часть, а поперек оси моста допускается несколько одинаковых опорных частей, изготовленных из резины одной марки. Применение двух рядом расположенных вдоль оси моста резиновых опорных частей возможно, если оно обосновано в проекте соответствующими расчетами.
2.29*. Воздействие морозного пучения грунта в пределах слоя сезонного промерзания (оттаивания) для сооружений на вечномерзлых грунтах, а также на пучинистых грунтах, сезонно промерзающих на глубину свыше 2 м, следует принимать в виде приложенных по периметру фундамента (или свай) вертикальных касательных сил. Величины сил морозного пучения следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.02.04-88.
2.30. Строительные нагрузки, действующие на конструкцию при монтаже или строительстве (собственный вес, вес подмостей, кранов, работающих людей, инструментов, мелкого оборудования, односторонний распор и др.), а также при изготовлении и транспортировании элементов следует принимать по проектным данным с учетом предусматриваемых условий производства работ и требований СНиП III-4-80*.
При определении нагрузки от крана вес поднимаемых грузов и вес подвижной стрелы следует принимать с динамическими коэффициентами, равными соответственно 1,20 (0,85) при весе до 196 кН (20 тc) и 1,10 (0,95) при большем весе. При этом, если отсутствие груза на кране может оказать неблагоприятное влияние на работу рассчитываемой конструкции, кран в расчетах учитывается без груза.
При расчете элементов железобетонных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их транспортировании, нагрузку от собственного веса элементов следует вводить в расчет с динамическими коэффициентами, равными при перевозке транспортом:
1,6 - автомобильным;
1,3 - железнодорожным.
Динамические коэффициенты, учитывающие условия транспортирования, допускается принимать в меньших размерах, если это подтверждено опытом, но не ниже 1,3 - при перевозке автотранспортом и не ниже 1,15 - железнодорожным транспортом.
2.31. Сейсмические нагрузки следует принимать в соответствии с требованиями СНиП II-7-81*.
2.32*. Коэффициенты надежности по нагрузке f к прочим временным нагрузкам и воздействиям, приведенным в пп. 2.24* - 2.30, следует принимать по табл. 17*.
Таблица 17*
|
Прочие временные нагрузки и воздействия |
Коэффициент надежности по нагрузке f |
|
Ветровые нагрузки при: |
|
|
эксплуатации моста |
1,4 |
|
строительстве и монтаже |
1,0 |
|
Ледовая нагрузка |
1,2 |
|
Нагрузка от навала судов |
1,2 |
|
Температурные климатические деформации и воздействия |
1,2 |
|
Воздействие морозного пучения грунта |
1,3 |
|
Воздействие сопротивления от трения в подвижных опорных частях |
По п. 2.28* |
|
Строительные нагрузки: |
|
|
собственный вес вспомогательных обустройств |
1,1 (0,9) |
|
вес складируемых строительных материалов и воздействие искусственного регулирования во вспомогательных сооружениях |
1,3 (0,8) |
|
вес работающих людей, инструментов, мелкого оборудования |
1,3 (0,7) |
|
вес кранов, копров и транспортных средств |
1,1 (1,0) |
|
усилия от гидравлических домкратов и электрических лебедок при подъеме и передвижке |
1,3 (1,0) |
|
усилия от трения при перемещении пролетных строений и других грузов: |
|
|
на салазках и по фторопласту |
1,3 (1,0) |
|
на катках |
1,1 (1,0) |
|
на тележках |
1,2 (1,0) |
Примечание. Значения f , указанные в скобках, принимают в случаях, когда при невыгодном сочетании нагрузок увеличивается их суммарное воздействие на элементы конструкции.
При проверке прочности тела опор в случаях использования их для навесной уравновешенной сборки пролетных строений, а также при проверке прочности анкеров, прикрепляющих в этих случаях пролетное строение к опорам, необходимо к собственному весу собираемых консольных частей пролетного строения, создающих на опоре изгибающие моменты разного знака, вводить коэффициенты надежности по нагрузке с учетом конкретных условий изготовления и монтажа собираемых частей (блоков). При заводской технологии изготовления железобетонных блоков пролетных строений коэффициенты надежности по нагрузке от собственного веса допускается при проверке прочности тела опоры и прикрепляющих анкеров определять по формулам:
