---

шим контрольним значенням є допустимим щодо експлуатацiї i не при-

зводить до залишкових деформацiй;

- вiдношення залишкового i повного значень перемiщень, одер-

жаних при навантаженнi з другим контрольним значенням пробного на-

вантаження, не перевищує граничних величин, зазначених у табл. 4.

Якщо порушено останню вимогу, то допускається повторне пробне

навантаження i конструкцiя визначається роботоспроможною, якщо но-

ве вiдношення залишкового i повного перемiщень не перевищує поло-

вини, зазначеного у табл. 4.

Таблиця 4

-------------------------------------------------------------------

| | Граничне вiдношення залишкового |

| | перемiщення до повного (%) для |

| Вид конструкції | контрольних значень пробного |

| | навантаження |

| |----------------------------------------|

| | Р1к | Р2к |

|-----------------------------------------------------------------|

| Зварна | 12 | 15 |

|-----------------------------------------------------------------|

| Клепана | 15 | 20 |

|-----------------------------------------------------------------|

|3 болтовими з'єднаннями | 20 | 25 |

-------------------------------------------------------------------

3.10 Для безпеки пробне навантаження, як правило, треба здiй-

снювати з використанням обмежувачiв перемiщень (страхувальних опор

i пристроїв). Вiд їх використання можна вiдмовитися тiльки тодi,

коли спосiб навантаження гарантуватиме скидання навантаження при

руйнуваннi конструкцiй.

В усiх випадках заборонено прохiд людей пiд навантажуваною

конструкцiєю (наприклад, для зняття показiв приладiв).

Розрахункова оцiнка

3.11 Перевiрний розрахунок конструкцiй виконується з урахува-

нням виявлених при обстеженнi дефектiв i пошкоджень, як правило,

за СНіП 11-23-81*, а облiк впливу дефектiв i пошкоджень вiдповiдно

до вказiвок пп. 3.12-3.22 цих норм.

3.12 Перевiрку мiцностi елементiв, якi мають послаблення у

виглядi вирiзiв, пiдрiзiв тощо, треба проводити по площi нетто з

урахуванням ексцентриситету вiд змiщення центру ваги послабленого

перерiзу за СНіП 11-23-81*.

3.13 Вплив корозiйних пошкоджень враховується шляхом зменшен-

ня геометричних характеристик перерiзiв. При рiвномiрному за пери-

метром перерiзу корозiйному зносi розрахунковi геометричнi харак-

- 17 -

теристики перерiзiв допускається визначати з формул:

Аеf Wef Іеf Деf (Д-в оригіналі "дельта")

---- = --- = --- = 1 - ---- ; i = i

Ao Wo Іo ks ef o ,

де Аеf, Wеf, Іеf, i - вiдповiдно розрахунковi значення

ef площi, моменту опору, моменту iнерцiї

i радiуса iнерцiї перерiзу елемента,

пошкодженого корозiєю;

Ао, Wо, Іо, i - те саме, елемента, не пошкодженого

o корозією;

ks - коефiцiєнт злитостi, що дорiвнює вiд-

ношенню площi поперечного перерiзу

розрахункового елемента Ао до його

периметру, який контактує з середовищем.

Несучу здатнiсть елемента при будь-якому видi деформацiї

допускається визначати з формули:

Меf Nеf Деf (Д-в оригіналі "дельта")

--- = ----- = 1 - ----- , ( 22 )

Мо Nо ks

де Меf, Nef - розрахунковi несучi здатностi елемента,

пошкодженого корозiєю;

Мо, Nо - те саме, елемента, не пошкодженого корозiєю.

Глибина корозiї Деf в формулах (21) i (22) приймається:

Деf = Д - при однобiчнiй корозiї замкнених профiлiв;

Д

Деf= --- - при двобiчнiй корозiї вiдкритих профiлiв

2 (двутаврiв, швелерiв, кутикiв тощо);

Д - стоншення елемента, яке дорiвнює рiзницi мiж

його початковою i фактичною товщинами.

3.14 Стиснутi суцiльностiнчастi елементи металевих конструк-

цiй, якi мають загальне викривлення, треба розраховувати як поза-

центрово стиснутi (рисунок 1). Вiдмiннiсть роботи викривлених сте-

ржнiв вiд позацентрово стиснутих рекомендується враховувати множе-

нням стрiлки викривлення у ненавантаженому станi стержня f на по-

o

правочний коефiцiєнт k переходу вiд максимальної стрiлки викрив-

лення до еквiвалентного ексцентриситету, приймаючи m = k n mr,

f A ef

o (n-в оригіналі "ню")

де Mr = ------ .

W

Поправочний коефiцiєнт обчислюють за формулою:

----

0,1 /

k = 0,82 + ------- / n Mf, (23)

-

- Л (Л-в оригіналі "лямбда")

де Л - умовна гнучкiсть стержня у площинi викривлення;

n - коефiцiєнт впливу форми перерiзу, який приймають за

СНіП ІІ-23-81*.

- 18 -

Облiк згинальних моментiв, якi виникають вiд мiсцевого поза-

вузлового навантаження, розцентровки у вузлах або вiд пружного за-

тиснення стержня, виконується незалежно вiд облiку викривлення.

Ексцентриситет вiд згинального моменту пiдсумовується з еквiвален-

тним ексцентриситетом вiд викривлення.

3.15 Стрiлка викривлення стержня у ненавантаженому станi

визначається за формулою

f = o f'вик, (24)

о

де f'вик - повна стрiлка викривлення, замiряна при навантаженнi

стержня силою N'о (див. рисунок 1);

ексцентриситету

о - поправочний коефiцiєнт (0 <= о <= 1), обчислений

за формулою:

- 2 (Л-в оригіналі "лямбда")

Л б'вик (б-в оригіналі "сигма")

o = 1- -----------, ( 25 )

2

п Ry (п-в оригіналі "пи")

2

N'о п E

де б' вик = ---- >= ------- - напруги в стержнi пiд час замiру

Аеf - 2 стрілки f'вик

Л

Ry - розрахунковий опiр сталi.

Якщо зусилля у стержнi N'о пiд час замiру стрiлки визначити

неможливо, слiд приймати о = 1.

3.16 Розрахунок на стiйкiсть стиснутих стержнiв з двох спаре-

них кутикiв, якi розмiщенi в тавр i мають викривлення у двох пло-

щинах, треба робити за формулою:

N

--------- <= Yc Ry, (26)

Фuv Аеf (Ф-в оригіналі "фи")

де Фuv - коефiцiєнт зниження несучої здатностi, що

визначається як менше з трьох величин:

Фuv, 1 = Ф; ( 27 )

-

Фuv,2 = A1 ( 1-B1 Vo ); ( 28 )

- -

Фuv,3 = А2 ( 1+ В2 Vо - С2 | Uо |) ( 29 )

- 19 -

залежно вiд умовної гнучкостi у площинi симетрiї перерiзу

-----

- lox - / Ry

Лх = ------ / ---- ( 30 )

i E

(Л-в оригіналі "лямбда") x

і умови відносних стрiлок викривлення

f ------ f ------

-- xo - / E -- yo - / E

Uo = ------ / ---- , Vo = ---- / ---- , (31)

l Ry l Ry

ox oy

у площинi та iз площини симетрiї вiдповiдно.

При цьому для елементiв грат ферм (крiм опорних розкосiв i

опорних стоякiв) треба враховувати пружне затиснення у поясах,

приймаючи у площинi форми коефiцiєнт наведення розрахункової дов-

жини Uх = 0,8. (U-в оригіналі "мю")

Коефiцiєнти з формул (27)-(29) визначаються за табл.5.

При визначеннi стрiлок викривлення у ненавантаженому станi

f i f слiд керуватися вказiвками п. 3.15.

xo yo

Таблиця 5

---------------------------------------------------------------------

| | | Перерiз iз рiзнополичних кутикiв |Перерiз з нерiвно- |

| | |---------------------------------------|поличних кутиків |

|- | | | | |

|Лх | Ф | Мх = 1,0 | Мх = 0,8 | Мх = 1,0 |

| | | Му = 1,0 | Му = 1,0 | Му = 1,0 |

| | |-----------------------------------------------------------|

| | | А1| В1| А2| В2| С2| А1| В1| А2| В2| С2| А1| В1| А2| В2| С2|

|-------------------------------------------------------------------|

|0,5|971|964|450|974|203|210|999|594|961|230|279|966|401|951|160|358|

|-------------------------------------------------------------------|

|1,0|901|892|668|907|275|376|874|727|869|313|410|909|630|832|179|542|

|-------------------------------------------------------------------|

|1,5|826|801|745|821|341|471|749|740|776|334|497|775|601|711|158|634|

|-------------------------------------------------------------------|

|2,0|744|701|726|729|347|451|648|702|658|285|480|710|581|635|178|633|

|-------------------------------------------------------------------|

|2,5|653|588|618|634|321|443|550|590|575|257|476|571|512|481| 96|520|

|-------------------------------------------------------------------|

|3,0|562|498|535|548|305|381|482|551|485|221|421|429|329|395| 66|448|

|-------------------------------------------------------------------|

|3,5|476|421|452|462|240|339|389|432|414|192|366|381|317|320| 44|358|

|-------------------------------------------------------------------|

|4,0|401|382|446|380|198|258|331|369|353|169|311|303|225|264| 26|292|

|-------------------------------------------------------------------|

|4,5|340|309|329|338|184|211|285|308|299|140|256|260|190|219| 18|235|

|-------------------------------------------------------------------|

|5,0|289|278|310|280|173|154|248|264|258|121|216|229|163|184| 12|192|

|-------------------------------------------------------------------|

|5,5|247|240|260|240|152|120|228|247|223|104|180|212|152|159| 8 |162|

|-------------------------------------------------------------------|

|6,0|211|208|219|208|133|95 |215|242|187|90 |133|205|136|136| 3 |135|

|-------------------------------------------------------------------|

|Примiтка. Значення Ф, А1, В1, А2, Вi, С2 збiльшенi у 1000 разiв. |

---------------------------------------------------------------------

- 20 -

3.17 Розрахунок наскрiзних стержнiв на стiйкiсть у площинi

з'єднувальних грат треба робити за загальною формулою:

N

----------------, <= Yc Ry, ( 32 )

Фст Фгiл Аеf

(Ф-в оригіналі "фи")

де Фст - коефiцiєнт, який характеризує стiйкiсть наскрiзного

стержня в цiлому;

Фгiл - коефiцiєнт, який враховує особливостi роботи гілок

на дiлянках мiж вузлами з'єднувальних грат.

Вплив загальних викривлень наскрiзного стержня в цiлому

враховується при визначеннi коефiцiєнта Фст, який приймається за

СНіП 11-23-81* з урахуванням вимог п. 3.19 цих норм:

а) при центральному стиску - в функцiї вiд умовної наведеної

гнучкостi

--------

- / Фгіл Ry ( 33 )

Леf = Лef / --------

E

б) при позацентровому стиску - в функцiї вiд умовної

наведеної гнучкостi, обчисленої за формулою (33), i вiдносного ек-

сцентриситету

e Aef a

п

m = ---------- , ( 34 )

І

де а - вiдстань вiд головної осi перерiзу, перпендикулярної до

п площини вигину, до осi найбiльш стиснутої гiлки.

3.18 Вплив локальних дефектiв i пошкоджень, якi змiнюють умо-

ви роботи окремих гiлок (погини гiлок i грат, вирiзи, розцентровки

тощо), враховується при визначеннi коефiцiєнта Фгiл, який слiд

приймати за вказiвками СНіП 11-23-81* залежно вiд гнучкостi

окремої гiлки на дiлянцi мiж вузлами з'єднувальних грат тодi, коли

гiлка працює на центральний стиск i в функцiї вiд умовної гнучкос-

-

тi Лгіл та наведеного вiдносного ексцентриситету Mef для гiлки,

що працює на стиск з вигином. Значення Mef приймається з урахуван-

ням вимог пп. 3.20-3.22.

Для двогiлкових колон з гiлками двотаврового i швелерного

перерiзу, якi працюють на центральний стиск, значення коефiцiєнта

Фгiл, обчисленого за СНіП 11-23-81*, треба помножити на поправоч-

ний коефiцiєнт Vо, який дорiвнює:

- -

Vо- 1,0 + 0,04 Лгiл при Лгiл <=2,5

- , ( 35 )

Vо=1,1 при Лгiл > 2,5

-

де Лгiл - умовна гнучкiсть гiлки на дiлянцi мiж вузлами з'єдну-

вальних грат.

Для гратчастих колон виробничих будiвель при вiдсутностi пош-

коджень елементiв решiтки допускається приймати Леf = Л.

- 21 -

3.19 Стиснутi наскрiзнi елементи сталевих конструкцiй при їх

загальному викривленнi у площинi з'єднувальних грат треба розрахо-

вувати аналогiчно до суцiльностiнчастих (див. п. 3.14). Поправоч-

ний коефiцiєнт k до вiдносного ексцентриситету обчислюється не за

формулою (23), а за формулою:

------

/

/ m

k= 0,8+0,25 --------- L, (36)

-

Леf

3.20 Перевiрку стiйкостi наскрiзного стержня, який має мiсце-

ве викривлення гiлки або її послаблення на дiлянцi мiж вузлами

з'єднувальних грат, слiд виконувати за формулою (26), причому

коефiцiєнт Фгiл треба обчислювати з урахуванням вимог п. 3.14. Для

наскрiзних стержнiв з дефектами, якi зменшують площу поперечного

перерiзу гілки, у розрахунок треба вводити геометричнi характерис-

тики перерiзу нетто.

3.21 Несуча здатнiсть наскрiзного стержня з дефектами чи пош-

кодженнями розкосiв оцiнюється перевiркою стiйкостi наскрiзного

стержня в цiлому за рекомендацiями п. 3.17 i додатковою перевiркою

несучої здатностi пошкодженого дефектного розкосу вiдповiдно до

вимог пп. 3.14-3.17.

При невиконаннi умови стiйкостi для пошкодженого розкосу тре-

ба вважати, що вiн виключається з роботи i поперечна сила

сприймається гiлками, якi працюють на вигин, при цьому коэфiцiєнт

Фгiл у формулi (32) повинен визначатися як для стиснуто-зігнутого

елемента. Наведений вiдносний ексцентриситет для визначення Фгiл

треба знаходити залежно вiд максимального вигинального моменту в

гiлцi Мгiл, обчисленого за формулою:

Q lгіл

Мгiл = ---------, ( 37 )

4

де Q - величина поперечної сили у наскрiзному стержнi;

lгiл - довжина гiлки, що дорiвнює вiдстанi мiж вузлами

з'єднувальних грат.

Коли несуча здатнiсть розкосiв не забезпечується у двох чи

бiльше сумiжних панелях, експлуатацiя наскрiзного стержня не

дозволяється незалежно вiд результатiв iнших перевiрок.

3.22 Стiйкiсть наскрiзних стержнiв з дефектами виготовлення у

виглядi розцентровки розкосiв (рисунок 2) слiд перевiрити за фор-

мулою (32), при цьому коефiцiєнт Фгiл треба визначати як для сти-

снуто-зiгнутого елемента з урахуванням вигинального момента Мгiл,

обчислюваного за формулою:

Q t kp

Мгiл= ------- , (38)

kж

де t - величина розцентровки розкосів;

kр - коефiцiєнт, який враховує вплив ступеня

t

розцентровки Х = ---- ,

l1

- 22 -

(l1 - проекцiя розкосу на гiлку) i дорiвнює

kp =1+Х, ( З9 )

де kж - коефiцiєнт, який враховує вплив жорсткостi прилягаючих

розкосiв.

Коефiцiєнт kж визначається за формулою:

Іsum

kж = 1,0 + 0,5 ----- , ( 40 )

Ігіл

де Іsum - сума погонних жорсткостей елементiв грат, якi

прилягають до вузла;

Ігiл - погонна жорсткiсть гiлки.

Для колон каркасу виробничих будинкiв у формулi (38)

kp

допускається приймати вiдношення ----- = 1.

kж

3.23 Вплив пошкодження у виглядi мiсцевої погнутостi (рисунок

3,а) допускається враховувати шляхом введення в розрахунок ослаб-

леного перерiзу зi змiнною товщиною звису (рисунок 3,б), яка

змiнюється за законом: