толщина одной доски;
расчетный пролет плиты.
При определении давления на прогон следует учитывать упругое распределение нагрузки поперечинами при условии их фактической неразрезности.
При определении давления на поперечины допускается учитывать распределение нагрузки, если стыки настила расположены вразбежку (в одном сечении не более 30% всех стыков).
6.22. При наличии подбалок усилия в прогонах допускается определять при уменьшенном пролете, но не более чем на 10%.
6.23. При определении усилий в тяжах собственный вес фермы допускается принимать распределенным поровну на верхние и нижние узлы.
6.24. Ветровые связи пролетных строений, расположенные в уровне проезжей части, следует рассчитывать на ветровую нагрузку, приходящуюся на пояс фермы, проезжую часть и перила, и на горизонтальные поперечные воздействия от временной нагрузки.
Расчетная длина сжатых элементов и гибкость элементов
6.25*. При расчете по устойчивости прямолинейных элементов, загруженных продольными силами, расчетную длину следует принимать в зависимости от вида закрепления концов в соответствии с указаниями #M12291 871001210СНиП II-25-80#S.
6.26. Расчетную длину элементов пролетных строений и опор при расчете по устойчивости необходимо принимать равной:
а) для сжатых поясов ферм:
в плоскости фермы - расстоянию между узлами;
из плоскости фермы - расстоянию между узлами горизонтальных связей;
б) для раскосов в фермах Гау-Журавского:
в плоскости фермы - половине полной длины раскоса;
из плоскости фермы - полной длине раскоса;
в) для сжатых досок в дощатых фермах со сплошной стенкой - шестикратной ширине досок;
г) для стоек башенных опор - расстоянию между узлами связей;
д) для свай при отсутствии дополнительных поперечных связей:
при закреплении свайных насадок (ростверков) от смещений в горизонтальной плоскости посредством забивки наклонных свай и при полной заделке свай в грунт - 0,7;
при закреплении свайных насадок (ростверков) от смещений в горизонтальной плоскости и неполной (шарнирной) заделке свай в грунт (наличие сроста свай) - ;
при отсутствии закрепления насадок (ростверков) от смещений в горизонтальной плоскости и обеспечении полной заделки свай в грунт - 2,
где теоретическая длина свай, принимаемая равной расстоянию от головы сваи (низа ростверка или насадки) до сечения ее заделки (или шарнира) в грунт с учетом размыва.
6.27*. Расчетную гибкость следует принимать равной:
а) для элементов цельного сечения (в обеих плоскостях) и стержней составных (в плоскости, нормальной к плоскости соединительных связей между ветвями) - отношению расчетной длины к соответствующему радиусу инерции поперечного сечения брутто элемента;
б) для элементов составных (в плоскости соединительных связей между ветвями) - приведенной гибкости :
где гибкость соответственно всего элемента и его ветви;
коэффициент приведенной гибкости, определяемый по формуле
здесь расчетная длина элемента, м;
размер поперечного сечения элемента в плоскости изгиба, см;
число швов между ветвями элемента;
число срезов связей в одном шве на 1 м элемента;
коэффициент податливости соединений, определяемый по табл.103*;
полная ширина сечения элемента, см.
#G1
#G0Примечания: 1. Гибкость и определяется по расчетной длине элемента и расстоянию между связями как для цельных элементов.
2. При расчетной длине ветви , не превышающей семикратной ее толщины, допускается принимать = 0.
Таблица 103*
|
#G0 Вид связей
|
Значение коэффициента податливости соединений при сжатии
|
|
|
|
центральном
|
с изгибом
|
|
Стальные нагели:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Гвозди и дюбели
|
|
|
|
В табл.103* обозначено:
|
||
|
толщина наиболее тонкого из соединяемых элементов, см:
|
||
|
диаметр гвоздя, дюбеля или нагеля, см.
|
6.28*. При определении коэффициентов приведенной гибкости составных элементов необходимо соблюдать условия:
а) гвозди и дюбели с защемлением конца менее 4 не должны учитываться;
б) при соединении ветвей с помощью шпонок или колодок следует принимать = 1,2;
в) если в швах применяются нагели двух диаметров ( и ), то расчетное число срезов связей в шве определяется по формуле
где число срезов и коэффициент податливости, соответствующие нагелям диаметром ;
число срезов и коэффициент податливости, соответствующие нагелям диаметром .
6.29. Коэффициент понижения несущей способности центрально-сжатых элементов следует определять в зависимости от их расчетной гибкости по формулам:
Расчет элементов конструкций
6.30*. Расчет элементов деревянных конструкций мостов по прочности и устойчивости следует выполнять по формулам табл.104*.
Таблица 104*
|
#G0Работа элемента
|
Формулы для расчета
|
|
|
На прочность по нормальным напряжениям
|
||
|
Растяжение вдоль волокон
|
|
(262)
|
|
Сжатие вдоль волокон
|
|
(263)
|
|
Изгиб в одной из главных плоскостей
|
|
(264)
|
|
Косой изгиб
|
|
(265)
|
|
Растяжение с изгибом в одной из главных плоскостей
|
|
(266)
|
|
Сжатие с изгибом в одной из главных плоскостей
|
|
(267)
|
|
Сжатие (смятие) поперек волокон
|
|
(268)
|
|
На прочность по касательным напряжениям
|
||
|
Изгиб
|
|
(269)
|
|
На устойчивость
|
||
|
Центральное сжатие
|
|
(270)
|
|
В табл.104* обозначено:
|
||
|
расчетные значения соответственно осевого усилия, изгибающего момента, поперечной силы;
|
||
|
расчетное сопротивление (индекс соответствует виду напряженного состояния);
|
||
|
площади поперечного сечения соответственно нетто и брутто;
|
||
|
статический момент брутто части сечения относительно нейтральной оси;
|
||
|
момент сопротивления ослабленного сечения, принимаемый для составных стержней с учетом коэффициента условий работы по п.6.33;
|
||
|
моменты инерции сечения нетто соответственно относительно осей и ;
|
||
|
момент инерции сечения брутто;
|
||
|
расстояния от главных осей и до наиболее удаленных точек сечения;
|
||
|
ширина сечения;
|
||
|
коэффициент понижения несущей способности при проверке устойчивости центрально-сжатых элементов по п.6.29;
|
||
|
площадь смятия;
|
||
|
расчетная площадь поперечного сечения при проверке по устойчивости, принимаемая равной:
при ослаблении сечения на 25% и менее;
4/3то же, свыше 25%;
|
||
|
коэффициент, учитывающий влияние дополнительного момента от нормальной силы при деформации элемента и определяемый по формуле
|
||
|
где расчетная гибкость элемента в плоскости изгиба.
|
||
|
Примечания: 1. При несимметричных ослаблениях, выходящих на кромку, центрально-сжатые элементы необходимо рассчитывать как внецентренно сжатые.
2. Расчет по устойчивости внецентренно сжатого элемента в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба, а также в плоскости изгиба при напряжениях , не превышающих 10% напряжений , допускается выполнять по формуле (263) без учета изгибающего момента.
3. При расчете сжатых элементов с клеештыревыми стыками ослабление сечения отверстиями под штыри не учитывается, если сечение полностью сжато.
4. При проверке прочности сечения растянутых элементов в зоне клеештыревого стыка следует учитывать концентрацию напряжения в сечении, умножая площадь сечения на коэффициент условий работы, равный 0,9.
|
6.31*. В составных внецентренно сжатых элементах на прокладках расчет по устойчивости наиболее напряженной ветви при ее расчетной длине, превышающей семь толщин ветви, следует производить исходя из условия
где коэффициент понижения несущей способности для отдельной ветви;
площадь и момент сопротивления брутто поперечного сечения ветви;
коэффициент, определяемый по п.6.30.
6.32. Расчет элементов из бревен следует производить с учетом сбега в размере 1,0 см на 1 м длины бревна.
Площадь сечения определяется при условном совмещении в рассматриваемом сечении всех ослаблений, расположенных на участке длиной 20 см. При этом относительное ослабление площади сечения брутто не должно превышать 0,4 - при несимметричном и 0,5 - при симметричном ослаблении.
Ослабления, создаваемые в сжатых элементах нагелями, допускается учитывать без совмещения близлежащих ослаблений. Ослабления сжатых элементов, создаваемые гвоздями, поставленными без предварительного просверливания гнезд, допускается не учитывать.
В качестве площади следует принимать также рабочую площадь, определяемую в предположении ступенчатого разрыва (с учетом площадок скалывания между соседними ослаблениями), если он дает более неблагоприятные результаты.
6.33. Расчет по прочности изгибаемых составных балок на призматических продольных шпонках (колодках) следует производить с учетом коэффициента сплошности, равного для балок:
0,85 - двухъярусных;
0,80 - трехъярусных.
Прогибы для указанных составных балок, найденные без учета податливости соединений, должны быть увеличены на 30%.
6.34. Расчет многослойных элементов клееных конструкций по прочности и устойчивости допускается производить без учета податливости швов. Влияние податливости швов на прогибы клееных балок допускается учитывать увеличением прогибов на 20%.
6.35. При отсутствии местного прогиба и наличии накладок и прокладок в стыках поясов сквозных ферм, выполненных с пригонкой торцов, допускается через торцы передавать полное расчетное усилие, если стык расположен в узле фермы, и половину расчетного усилия, если стыки расположены вне узла фермы.
6.36. Дощатую ферму допускается рассчитывать как сплошную балку, в которой изгибающие моменты воспринимаются поясами, а поперечные силы - раскосами решетки или стенки с распределением поровну на все пересекаемые раскосы.
К площади сечения пояса нетто следует вводить коэффициенты, равные: 1,0 - для доски, ближайшей к стенке, 0,8 - для следующей и 0,6 - для третьей. Прогибы дощатых ферм с параллельными поясами, рассчитанные без учета податливости соединений, следует увеличивать на 30%.
Опорные стойки ферм рассчитываются на передачу полного опорного давления от примыкающих элементов решетки.
6.37. При расчете ряжей следует принимать, что они опираются на 2/3 своей площади. Коэффициент трения по грунту необходимо принимать согласно требованиям п.7.14.
6.38. Расчет устойчивости положения опор против опрокидывания должен производиться: относительно сроста наружной коренной сваи - при опорах без боковых укосин или наклонных свай; относительно нижней точки опоры боковой укосины или наклонной сваи (в уровне нижних горизонтальных поперечных связей) - при опорах с боковыми укосинами и наклонными сваями.
Расчет соединений
6.39*. Расчет на смятие и скалывание соединений элементов, работающих на осевые силы, следует производить без учета работы стальных скреплений по формулам:
на смятие
на скалывание
где площади смятия и скалывания;
- коэффициент условий работы древесины на смятие поперек волокон, принимаемый: для соединения лежней и насадок в сопряжении со стойками или сваями при эксплуатации элементов конструкции выше горизонта воды равным 1,2, при соприкасающихся с грунтом или находящихся в грунте - 0,85; постоянно увлажняемых и находящихся в воде - 0,75.
