3.21. Марки по морозостойкости бетона тела опор и блоков облицовки для мостов, расположенных вблизи плотин гидростанций и водохранилищ, должны устанавливаться в каждом отдельном случае на основе анализа конкретных условий эксплуатации и требований, предъявляемых в этих случаях к бетону речных гидротехнических сооружений.
3.22*. В подводных и подземных сооружениях, не подвергающихся электрической и химической коррозии, следует в соответствии со #M12291 871001005СНиП 2.03.11-85#S применять бетон с маркой по водонепроницаемости W4.
Остальные элементы и части конструкций, в том числе бетонируемые стыки железобетонных мостов и труб и защитный слой одежды ездового полотна, должны проектироваться из бетона, имеющего марку по водонепроницаемости не ниже W6.
В районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С в железобетонных опорах в зоне переменного уровня воды, в блоках облицовки опор, а также во всех случаях в выравнивающем слое бетона одно- и двухслойной одежды ездового полотна, выполняющем гидроизолирующие функции, должен применяться бетон с маркой по водонепроницаемости не ниже W8.
3.23*. В элементах конструкций, предназначенных для эксплуатации в агрессивных средах, должны приниматься бетон и защитные покрытия, обладающие стойкостью к такому воздействию, в соответствии с требованиями #M12291 871001005СНиП 2.03.11-85#S.
Расчетные сопротивления
3.24*. Расчетные сопротивления бетона разных классов при расчете конструкций мостов и труб по предельным состояниям первой и второй групп должны приниматься по табл.23*.
Таблица 23*
|
#G0Вид сопро- тивления
|
Услов- ное обоз- наче- ние
|
Расчетное сопротивление, МПа (кгс/кв.см), бетона классов по прочности на сжатие
|
||||||||||
|
|
|
В20
|
В22,5
|
В25
|
В27,5
|
В30
|
В35
|
В40
|
В45
|
В50
|
В55
|
В60
|
|
При расчетах по предельным состояниям первой группы
|
||||||||||||
|
Сжатие осевое (призменная прочность)
|
|
10,5 (105)
|
11,75 (120)
|
13,0 (135)
|
14,3 (145)
|
15,5 (160)
|
17,5 (180)
|
20,0 (205)
|
22,0 (225)
|
25,0 (255)
|
27,5 (280)
|
30,0 (305)
|
|
Растяжение осевое
|
|
0,85 (8,5)
|
0,90 (9,0)
|
0,95 (10,0)
|
1,05 (10,5)
|
1,10 (11,0)
|
1,15 (12,0)
|
1,15 (13,0)
|
1,30 (13,5)
|
1,40 (14,0)
|
1,45 (14,5)
|
1,50 (15,5)
|
|
При расчетах по предельным состояниям второй группы
|
||||||||||||
|
Сжатие осевое (призменная прочность)
|
|
15,0 (155)
|
16,8 (170)
|
18,5 (190)
|
20,5 (210)
|
22,0 (225)
|
25,5 (260)
|
29,0 (295)
|
32,0 (325)
|
36,0 (365)
|
39,5 (405)
|
43,0 (440)
|
|
Растяжение осевое
|
|
1,40 (14,5)
|
1,50 (15,5)
|
1,60 (16,5)
|
1,70 (17,5)
|
1,80 (18,5)
|
1,95 (20,0)
|
2,10 (21,5)
|
2,20 (22,5)
|
2,30 (23,5)
|
2,40 (24,5)
|
2,50 (25,5)
|
|
Скалывание при изгибе
|
|
1,95 (20,0)
|
2,30 (23,5)
|
2,50 (25,5)
|
2,75 (28,0)
|
2,90 (29,5)
|
3,25 (33,0)
|
3,60 (37,0)
|
3,80 (39,0)
|
4,15 (42,5)
|
4,45 (45,5)
|
4,75 (48,5)
|
|
Сжатие осевое (призменная прочность) для расчетов по предотвраще- нию образова- ния в конструк- циях продольных трещин:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при предвари- тельном напряжении и монтаже на стадии эксплуатации
|
|
-
8,8 (90)
|
-
10,3 (105)
|
13,7 (140)
11,8 (120)
|
15,2 (155)
13,2 (135)
|
16,7 (170)
14,6 (150)
|
19,6 (200)
16,7 (170)
|
23,0 (235)
19,6 (200)
|
26,0 (265)
22,0 (225)
|
29,9 (305)
25,0 (255)
|
32,8 (335)
27,5 (280)
|
36,2 (370)
30,0 (305)
|
|
Примечание*. Значения и равны нормативным сопротивлениям бетона соответственно и .
|
Расчетные сопротивления бетона на непосредственный срез при расчетах конструкций по предельным состояниям первой группы следует принимать:
для сечений, расположенных в монолитном армированном бетоне, когда не учитывается работа арматуры - =0,1;
для тех же сечений, при учете работы арматуры на срез - по указаниям п.3.78*;
в местах сопряжения бетона омоноличивания с бетоном сборных элементов при соблюдении требований п.3.170 - = 0,05.
Для бетонных конструкций расчетные сопротивления сжатию и необходимо принимать на 10% ниже значений, указанных в табл.23*, а для непосредственного среза - = 0,05.
Расчетные сопротивления монолитного бетона класса В20 во внутренних полостях (в ядре) круглых оболочек опор допускается в расчетах повышать на 25%.
3.25. Расчетные сопротивления бетона, приведенные в п.3.24* и в табл.23*, в соответствующих случаях следует принимать с коэффициентами условий работы согласно табл.24.
Таблица 24
|
#G0Фактор, обусловливающий введение коэффициента условий работы
|
Коэффи- циент условий работы
|
Расчетное сопротивление бетона, к которому вводится коэффициент
|
Значение коэффициента условий работы
|
|
|
|
|
|
|
1. Многократно повторяющаяся нагрузка
|
|
|
По п.3.26
|
|
2. Бетонирование в вертикальном положении сжатых элементов с площадью поперечного сечения 0,3 кв.м и менее
|
|
|
0,85
|
|
3. Влияние двухосного напряженного состояния при поперечном обжатии бетона
|
|
,
|
По п.3.27
|
|
4. Работа конструкции в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С при отсутствии водонасыщения бетона
|
|
|
0,9
|
|
5. Попеременное замораживание и оттаивание бетона, находящегося в водонасыщенном состоянии в конструкциях, эксплуатируемых в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, °С:
|
|
|
|
|
минус 40 и выше
|
|
|
0,9
|
|
ниже минус 40
|
|
|
0,8
|
|
6. Работа конструкций, не защищенных от солнечной радиации, в климатическом подрайоне IV А согласно #M12291 9053801СНиП 2.01.01-82#S
|
|
,
|
0,85
|
|
7. Наличие в составных конструкциях:
|
|
|
|
|
бетонируемых стыков
|
|
|
По п.3.28 и табл.27
|
|
клееных стыков
|
|
|
По п.3.29
|
|
швов на растворе в неармированной кладке
|
|
|
По п.3.30
|
|
8. Расчет элементов в стадии эксплуатации по предельным состояниям второй группы:
|
|
|
|
|
а) на косой изгиб и косое внецентренное сжатие
|
|
|
1,1
|
|
б) на кручение
|
|
|
1,15
|
|
в) на скалывание по плоскости сопряжения бетона омоноличивания с бетоном конструкции
|
|
|
0,5
|
#G1
#G0
3.26*. При многократно повторяющихся нагрузках, действующих на элементы, подлежащие расчету на выносливость, расчетные сопротивления бетона сжатию в расчетах на выносливость следует определять по формуле
, (40)
где - коэффициент условий работы;
- расчетное сопротивление бетона осевому сжатию при расчетах по предельным состояниям первой группы (см. табл.23*);
- коэффициент, учитывающий рост прочности бетона во времени и принимаемый по табл.25;
- коэффициент, зависящий от асимметрии цикла повторяющихся напряжений и принимаемый по табл.26.
Таблица 25
|
#G0Класс бетона по прочности на сжатие
|
В27,5 и ниже
|
В30
|
В35
|
В40
|
В45
|
В50
|
В55
|
В60
|
|
|
1,34 |
1,31 |
1,28 |
1,26 |
1,24 |
1,22 |
1,21 |
1,20 |
Таблица 26
|
#G0Коэффициент цикла повторяющихся напряжений |
0,1 и менее
|
0,2
|
0,3
|
0,4
|
0,5
|
0,6 и более
|
|
|
1,00
|
1,05
|
1,10
|
1,15
|
1,20
|
1,24
|
|
Примечание. При промежуточных значениях коэффициент следует определять по интерполяции.
|
3.27. В расчетах предварительно напряженных конструкций при поперечном их обжатии напряжением к расчетным сопротивлениям бетона осевому сжатию , скалыванию при изгибе и непосредственному срезу следует вводить коэффициенты условий работы , равные:
а) для :
= 1,1 - если 0,1 0,2;
= 1,2 - при напряжениях = 0,6,
которые представляют собой максимальную величину, учитываемую в расчетах;
б) для и :
- при 0,98 МПа (10 кгс/кв.см);
- при = 2,94 МПа (30 кгс/кв.см);
для промежуточных значений коэффициенты условий работы бетона принимают по интерполяции.
3.28. При расчете составных по длине конструкций с бетонируемыми стыками значения коэффициента условий работы , учитывающего разницу в прочности бетона конструкции и материала заполнения стыкового шва на каждой стадии работы стыка, следует принимать в зависимости от толщины шва и отношения прочности бетона (раствора) в стыке (шве) к прочности бетона в блоках конструкции по табл.27.
Таблица 27
