, (29)
где - средняя температура воздуха самого жаркого месяца, принимаемая по #M12291 9053801СНиП 2.01.01-82#S;
- постоянная величина для определения температуры воздуха наиболее жарких суток, принимаемая по карте изолиний #M12291 9053801СНиП 2.01.01-82#S, °С.
Нормативная температура принимается равной расчетной минимальной температуре воздуха в районе строительства в соответствии с п.1.39.
Влияние солнечной радиации на температуру элементов следует учитывать в виде дополнительного нагрева на 10 °С освещенного солнцем поверхностного слоя толщиной 15 см (включая одежду ездового полотна).
Температуры замыкания конструкций, если они в проекте не оговорены, следует принимать равными:
- 15 °С; + 15 °С.
Температуру конструкции в момент замыкания допускается определять по формуле
0,4+ 0,6, (30)
где - средняя температура воздуха за предшествующий замыканию период, равный ;
- средняя температура воздуха за предшествующий замыканию период, равный 0,25;
- период, ч, численно равный приведенной толщине элементов конструкции, см, которую следует определять делением удвоенной площади поперечного сечения элемента (с учетом дорожной одежды) на его периметр, граничащий с наружным воздухом.
При расчете сталежелезобетонных пролетных строений следует учитывать влияние неравномерного распределения температуры по сечению элементов, вызываемое изменением температуры воздуха и солнечной радиацией.
При расчете перемещений коэффициент линейного расширения следует принимать для стальных и сталежелезобетонных конструкций равным 1,2 · 10 и для железобетонных конструкций - 1,0 · 10.
2.28*. Нормативное сопротивление от трения в подвижных опорных частях следует принимать в виде горизонтального продольного реактивного усилия и определять по формуле
, (31)
где - нормативная величина коэффициента трения в опорных частях при их перемещении, принимаемая равной средней величине из возможных экстремальных значений:
(32)
- вертикальная составляющая при действии рассматриваемых нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке =1.
Величины возможных максимальных и минимальных коэффициентов трения следует принимать соответственно равными:
а) при катковых, секторных или валковых опорных частях - 0,040 и 0,010;
б) при качающихся стойках или подвесках - 0,020 и 0 (условно);
в) при тангенциальных и плоских металлических опорных частях - 0,40 и 0,10;
г) при подвижных опорных частях с прокладками из фторопласта совместно с полированными листами из нержавеющей стали - по табл.16.
Таблица 16
|
#G0 Средние давления в опорных частях по фторопласту, МПа (кгс/кв.см)
|
Коэффициенты трения при температуре наиболее холодной пятидневки по #M12291 9053801СНиП 2.01.01-82#S с обеспеченностью 0,92
|
|||
|
|
минус 10 °С и выше
|
минус 50 °С
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9,81(100)
|
0,085
|
0,030
|
0,120
|
0,045
|
|
|
|
|
|
|
|
19,6(200)
|
0,050
|
0,015
|
0,075
|
0,030
|
|
|
|
|
|
|
|
29,4(300)
|
0,035
|
0,010
|
0,060
|
0,020
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание. Коэффициенты трения при промежуточных значениях отрицательных температур и средних давлениях определяются по интерполяции.
|
Расчетные усилия от сил трения в подвижных опорных частях балочных пролетных строений в зависимости от вида и характера проводимых расчетов следует принимать в размерах:
если при рассматриваемом сочетании нагрузок силы трения увеличивают общее воздействие на рассчитываемый элемент конструкции;
если при рассматриваемом сочетании силы трения уменьшают общее воздействие нагрузок на рассчитываемый элемент конструкции.
Коэффициенты надежности по нагрузке к усилиям и не вводятся.
Определение воздействия на конструкции пролетных строений сил трения, возникающих в подвижных опорных частях каткового, секторного и валкового типов при числе опорных частей в поперечном направлении более двух, следует проводить с коэффициентом условия работы, равным 1,1.
Опоры (включая фундаменты) и пролетные строения мостов должны быть проверены на воздействие расчетных сил трения, возникающих от температурных деформаций при действии постоянных нагрузок.
Опорные части и элементы их прикреплений, а также части опор и пролетных строений, примыкающие к опорным частям, должны быть проверены на расчетные силы трения, возникающие от постоянных и временных (без учета динамики) нагрузок.
При расположении на опоре двух рядов подвижных опорных частей пролетных строений, а также при установке в неразрезном и температурно-неразрезном пролетных строениях неподвижных опорных частей на промежуточной опоре продольное усилие следует принимать не более разницы сил трения при максимальных и минимальных коэффициентах трения в опорных частях.
Максимальные и минимальные коэффициенты трения в подвижных опорных частях для группы опор, воспринимающих в неразрезных и температурно-неразрезных пролетных строениях продольные усилия одного знака (соответственно и ), допускается определять по формуле
, (33)
где , - максимальные и минимальные значения коэффициентов трения для устанавливаемого вида опорных частей;
- число опор в группе.
Правая часть формулы (33) рассчитывается со знаком "плюс" при определении , со знаком "минус" - при определении .
Величина реактивного продольного усилия , кН (кгс), возникающего в резиновых опорных частях вследствие сопротивления их сдвигу, вычисляется по формуле
, (34)
где - перемещения в опорных частях, см;
- суммарная толщина слоев резины, см;
А - площадь резиновой опорной части или нескольких опорных частей в случае расположения их рядом под одним концом балки, кв.м (кв.см);
G - модуль сдвига, значения которого при определении расчетных величин продольных усилий зависят от нормативной температуры воздуха окружающей среды и принимаются для употребляемых марок резины по следующей таблице:
|
#G0 Марка резины
|
Модуль сдвига резины, МПа (кгс/кв.см), при нормативной температуре окружающего воздуха, °С
|
|||||
|
|
20
|
-20
|
-30
|
-40
|
-50
|
-55
|
|
НО-69-1
|
0,88
|
0,96
|
1,12
|
1,43
|
-
|
-
|
|
|
(9,0)
|
(9,8)
|
(11,4)
|
(14,6)
|
|
|
|
ИРП-1347
|
0,55
|
0,58
|
0,59
|
0,63
|
0,75
|
0,86
|
|
|
(5,6)
|
(5,9)
|
(6,0)
|
(6,4)
|
(7,6)
|
(9,0)
|
|
Примечание. Промежуточные значения принимаются по интерполяции.
|
Формула (35) исключена.
Под опорными узлами балок или плит пролетных строений вдоль оси моста необходимо, как правило, устанавливать только одну резиновую опорную часть, а поперек оси моста допускается несколько одинаковых опорных частей, изготовленных из резины одной марки. Применение двух рядом расположенных вдоль оси моста резиновых опорных частей возможно, если оно обосновано в проекте соответствующими расчетами.
2.29*. Воздействие морозного пучения грунта в пределах слоя сезонного промерзания (оттаивания) для сооружений на вечномерзлых грунтах, а также на пучинистых грунтах, сезонно промерзающих на глубину свыше 2 м, следует принимать в виде приложенных по периметру фундамента (или свай) вертикальных касательных сил. Величины сил морозного пучения следует принимать в соответствии с требованиями #M12291 9056423СНиП 2.02.04-88#S.
2.30. Строительные нагрузки, действующие на конструкцию при монтаже или строительстве (собственный вес, вес подмостей, кранов, работающих людей, инструментов, мелкого оборудования, односторонний распор и др.), а также при изготовлении и транспортировании элементов следует принимать по проектным данным с учетом предусматриваемых условий производства работ и требований #M12291 5200088СНиП III-4-80*#S.
При определении нагрузки от крана вес поднимаемых грузов и вес подвижной стрелы следует принимать с динамическими коэффициентами, равными соответственно 1,20 (0,85) при весе до 196 кН (20 тс) и 1,10 (0,95) при большем весе. При этом, если отсутствие груза на кране может оказать неблагоприятное влияние на работу рассчитываемой конструкции, кран в расчетах учитывается без груза.
При расчете элементов железобетонных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их транспортировании, нагрузку от собственного веса элементов следует вводить в расчет с динамическими коэффициентами, равными при перевозке транспортом:
1,6 - автомобильным;
1,3 - железнодорожным.
Динамические коэффициенты, учитывающие условия транспортирования, допускается принимать в меньших размерах, если это подтверждено опытом, но не ниже 1,3 - при перевозке автотранспортом и не ниже 1,15 - железнодорожным транспортом.
2.31. Сейсмические нагрузки следует принимать в соответствии с требованиями СНиП II-7-81*.
2.32*. Коэффициенты надежности по нагрузке к прочим временным нагрузкам и воздействиям, приведенным в пп.2.24* - 2.30, следует принимать по табл.17*.
Таблица 17*
|
#G0Прочие временные нагрузки и воздействия
|
Коэффициент надежности по нагрузке
|
|
|
|
|
Ветровые нагрузки при:
|
|
|
|
|
|
эксплуатации моста
|
1,4
|
|
|
|
|
строительстве и монтаже
|
1,0
|
|
|
|
|
Ледовая нагрузка
|
1,2
|
|
|
|
|
Нагрузка от навала судов
|
1,2
|
|
|
|
|
Температурные климатические деформации и воздействия
|
1,2
|
|
|
|
|
Воздействие морозного пучения грунта
|
1,3
|
|
|
|
|
Воздействие сопротивления от трения в подвижных опорных частях
|
По п.2.28*
|
|
|
|
|
Строительные нагрузки:
|
|
|
|
|
|
собственный вес вспомогательных обустройств
|
1,1(0,9)
|
|
|
|
|
вес складируемых строительных материалов и воздействие искусственного регулирования во вспомогательных сооружениях
|
1,3(0,8)
|
|
|
|
|
вес работающих людей, инструментов, мелкого оборудования
|
1,3(0,7)
|
|
|
|
|
вес кранов, копров и транспортных средств
|
1,1(1,0)
|
|
|
|
|
усилия от гидравлических домкратов и электрических лебедок при подъеме и передвижке
|
1,3(1,0)
|
|
|
|
|
усилия от трения при перемещении пролетных строений и других грузов:
|
|
|
|
|
|
на салазках и по фторопласту
|
1,3(1,0)
|
|
|
|
|
" катках
|
1,1(1,0)
|
|
|
|
|
" тележках
|
1,2(1,0)
|
|
|
|
|
Примечание. Значения , указанные в скобках, принимают в случаях, когда при невыгодном сочетании нагрузок увеличивается их суммарное воздействие на элементы конструкции.
|
