Грунтовой откос под ростверком укрепляется наброской из камня массой 15-. В нижней части откос каменной наброски выполняется с уклоном 1:1,5, в верхней части (зона наибольшего волнового воздействия) от глубины крепления плит Hк до подошвы фундаментной плиты уголковой стенки - с уклоном приблизительно 1:2.
У основания откоса каменной наброски устраивается упорная призма из рядового камня. Наименьшие размеры призмы (ширина , толщина ) уточняются при расчете устойчивости откоса под ростверком.
Верхняя часть каменной наброски по откосу (зона наибольшего волнового воздействия) укрепляется щелевыми плитами. Площадь щелей - не менее 10% поверхности плиты. Ширина щелей должна быть не больше наименьшего размера камней под ней. Под плитами предусматривается тщательное равнение камня.
У подошвы щелевых плит устанавливается фигурный массив (упор) шириной 1,5- и высотой 1-. Поверхность откоса каменной наброски на ширине 2- ниже упора требует тщательного равнения.
Глубина заложения подошвы решетчатой железобетонной уголковой стенки (контрфорсного блока) от расчетного горизонта Нст = (1??1,5) h (h - высота расчетной волны). Степень перфорации стенки 25-40%. Под фундаментной плитой блока производится весьма тщательное равнение.
За решетчатой стенкой отсыпается призма из сортированного камня массой 100-. При этом наименьший размер камня должен быть больше щели в стенке. За призмой отсыпается камень массой 15-, а за ним двухслойный щебеночный контрфильтр с толщиной каждого слоя .
Примечания: 1. Уголковую стенку можно заменить стенкой в виде сплошного свайного ряда, сохранив ту же степень перфорации (не менее 10%).
2. Двухслойный контрфильтр может быть заменен однослойным при надлежащем обосновании.
Схема набережной-эстакады:
1 - упорная призма; 2 - отметка минимального уровня воды; 3 - отметка рабочего уровня воды; 4 - покрытие территории; 5 - плита 1 (П-1); 6 - плита 2 (П-2); 7 - призма из каменной наброски; 8 - решетчатая стенка (контрфорсный блок); 9 - камень массой 15-; 10 - щебень; 11 - щелевые плиты; 12 - фигурный массив (упор)
Покрытие территории в пределах каменно щебеночной призмы выполняется из сборных железобетонных плит (см. рисунок). В плите, примыкающей к ростверку (плита 1), необходимо предусматривать сквозные отверстия, площадь которых должна составлять 1% площади плиты Отверстия следует располагать не ближе 2- от ростверка. Размеры отверстий принимаются по эксплуатационным соображениям.
Коэффициент интерференции волн () перед набережной-эстакадой с пористым тыловым сопряжением может быть принят равным 1,20-1,35 (hинт и hисх - высоты соответственно интерферированной и исходной волн).
Донные скорости перед сооружением (от действия волн) допускается определять по формуле (12) СНиП на нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов), заменив в числителе цифру «2» значением коэффициента интерференции kинт.
2. Для частных условий проектирования (см. рисунок) при ширине ростверка эстакады в 15- и возвышении низа плиты ростверка над расчетным уровнем на 1,0- с параметрами расчетных волн h1% = 0,8??2,5 м и = 40??105 м (h1% - высота волны 1%-ной обеспеченности, - средняя длина волны) могут быть рекомендованы следующие конструктивные решения и эмпирические расчетные формулы
для определения нижней границы плитного крепления, выполненного на откосе из камня массой 15-,
(1)
для определения толщины щелевых плит крепления откоса с учетом коэффициента условий работы mд = 1,2
(2)
где В - размер плиты в направлении, перпендикулярном урезу воды
Примечания: 1. Формулы (1) и (2) справедливы при заложении откоса плит m0 = 1,8??2,0 и B = 2,0??3,4 м.
2. Толщина глухих (не щелевых) плит принимается вдвое большей по сравнению с толщиной tщ, определенной по формуле (2).
Общая ширина каменной призмы, отсыпаемой за решетчатой стенкой, включая контрфильтр, на отметке расчетного уровня воды должна быть принята равной 6,0-; ширина призмы из сортированного камня массой 100- на этом же уровне - 3,0-.
Степень перфорации решетчатой стенки 25%
При разработке конструкции стыка ростверка и тылового сопряжения необходимо учитывать возникающее в этом месте волновое давление
(3)
где ??н - удельная масса воды
Толщина плит покрытия тылового сопряжения из условия их устойчивости определяется по формулам:
(4)
(5)
где tп-1 и tп-2 - толщина соответственно плиты 1 и плиты 2;
mд - дополнительный коэффициент условий работы, равный 1,20;
- объемная масса материала плиты;
k - коэффициент, принимаемый в зависимости от размера В плиты:
|
При значении B, м |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
3,5 |
|
Коэффициент k |
0,92 |
0,88 |
0,84 |
0,80 |
0,76 |
0,73 |
При размерах ростверка: и возвышении низа его над расчетным уровнем, отличных от указанных выше, конструктивные решения волногасительной стенки и крепления откоса следует определять по результатам модельных исследований.
3. Меньшие значения в настоящем приложении рекомендуется принимать при крутых волнах , большие - при пологих волнах .
Рекомендации, изложенные в настоящем приложении, подлежат применению при сопоставительном проектировании, выборе варианта конструкции причала. При наличии надежных аналогов волногасительная система для нового объекта может выполняться на основе этих аналогов на всех стадиях проектирования. При отсутствии надежных аналогов, за пределами начальной стадии проектирования, следует волногасительную систему уточнять на основе модельных исследований.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Определение активного и пассивного давлений на наклонную шероховатую стенку с наклонной поверхностью грунта перед стенкой
Интенсивность треугольной эпюры ??x?? горизонтальной составляющей давления от собственного веса грунта на уровне низа стенки и интенсивность прямоугольной эпюры ??xq от равномерной нагрузки на засыпке (??н - объемная масса грунта; qн - интенсивность нагрузки на засыпке, тс/м2) определяются по формулам:
??x?? = ??н H ??x??;
??xq = qн ??xq.
Коэффициенты горизонтальной составляющей бокового давления ??x?? и ??xq, зависящие от углов ??, ??, ??, ??, рассчитывают по формулам:
где
?? - угол наклона задней грани стенки к вертикали (при наклоне от грунта он положителен, при наклоне на грунт - отрицателен);
?? - угол трения грунта о наклонную грань стенки;
?? - угол наклона поверхности засыпки к горизонтали, принимаемый для поднимающихся откосов положительным и для падающих - отрицательным;
В приведенных выражениях верхние знаки соответствуют активному давлению, а нижние - пассивному.
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Коэффициенты горизонтальной составляющей активного и пассивного давлений
Таблица 1
|
Угол внутреннего трения грунта, ??, град |
Величина коэффициента горизонтальной составляющей активного давления по Соколовскому и Голушкевичу при угле ??, равном |
|||
|
|
0 |
0,5 ?? |
||
|
|
??а |
??ас |
??а |
??ас |
|
10 |
0,70 |
1,68 |
0,66 |
1,57 |
|
11 |
0,68 |
1,65 |
0,64 |
1,53 |
|
12 |
0,66 |
1,62 |
0,61 |
1,50 |
|
13 |
0,63 |
1,59 |
0,59 |
1,46 |
|
14 |
0,61 |
1,56 |
0,56 |
1,43 |
|
15 |
0,59 |
1,53 |
0,54 |
1,40 |
|
16 |
0,57 |
1,50 |
0,52 |
1,37 |
|
17 |
0,55 |
1,47 |
0,50 |
1,34 |
|
18 |
0,53 |
1,45 |
0,48 |
1,31 |
|
19 |
0,51 |
1,42 |
0,46 |
1,28 |
|
20 |
0,49 |
1,40 |
0,44 |
1,25 |
|
21 |
0,47 |
1,37 |
0,42 |
1,22 |
|
22 |
0,45 |
1,34 |
0,41 |
1,20 |
|
23 |
0,44 |
1,32 |
0,40 |
1,18 |
|
24 |
0,42 |
1,29 |
0,38 |
1,15 |
|
25 |
0,41 |
1,27 |
0,36 |
1,12 |
|
26 |
0,39 |
1,25 |
0,35 |
1,10 |
|
27 |
0,38 |
1,22 |
0,33 |
1,07 |
|
28 |
0,36 |
1,20 |
0,32 |
1,05 |
|
29 |
0,34 |
1,18 |
0,30 |
1,02 |
|
30 |
0,33 |
1,16 |
0,29 |
1,00 |
|
31 |
0,32 |
|
0,28 |
|
|
32 |
0,31 |
|
0,27 |
|
|
33 |
0,30 |
|
0,26 |
|
|
34 |
0,28 |
|
0,25 |
|
|
35 |
0,27 |
|
0,24 |
|
|
36 |
0,26 |
|
0,23 |
|
|
37 |
0,25 |
|
0,22 |
|
|
38 |
0,24 |
|
0,21 |
|
|
39 |
0,23 |
|
0,20 |
|
|
40 |
0,22 |
|
0,19 |
|
Примечание. Таблицей можно пользоваться при расчете по теории Кулона для вертикальных стенок и горизонтальной поверхности грунта.
Таблица 2
|
Угол внутреннего трения грунта ??, град |
Величина коэффициента горизонтальной составляющей пассивного давления по Соколовскому и Голушкевичу при угле ??, равном |
|||||
|
|
0 |
0,333 ?? |
?? |
|||
|
|
??р |
??рс |
??р |
??рс |
??р |
??рс |
|
10 |
1,42 |
1,58 |
1,51 |
2,04 |
1,63 |
2,65 |
|
11 |
1,47 |
1,65 |
1,57 |
2,14 |
1,71 |
2,80 |
|
12 |
1,53 |
1,72 |
1,64 |
2,23 |
1,80 |
2,94 |
|
13 |
1,58 |
1,79 |
1,72 |
2,32 |
1,90 |
3,09 |
|
14 |
1,63 |
1,87 |
1,79 |
2,42 |
2,01 |
3,24 |
|
15 |
1,69 |
1,94 |
1,86 |
2,52 |
2,12 |
3,39 |
|
16 |
1,76 |
2,01 |
1,96 |
2,62 |
2,27 |
3,58 |
|
17 |
1,82 |
2,08 |
2,04 |
2,73 |
2,42 |
3,77 |
|
18 |
1,89 |
2,15 |
2,14 |
2,84 |
2,56 |
3,95 |
|
19 |
1,96 |
2,23 |
2,25 |
2,95 |
2,71 |
4,14 |
|
20 |
2,04 |
2,30 |
2,35 |
3,06 |
2,86 |
4,32 |
|
21 |
2,12 |
2,36 |
2,49 |
3,22 |
3,05 |
4,55 |
|
22 |
2,20 |
2,42 |
2,63 |
3,37 |
3,26 |
4,78 |
|
23 |
2,28 |
2,48 |
2,78 |
3,53 |
3,47 |
5,01 |
|
24 |
2,37 |
2,54 |
2,94 |
3,68 |
3,70 |
5,24 |
|
25 |
2,46 |
2,60 |
3,10 |
3,84 |
3,94 |
5,46 |
|
26 |
2,56 |
2,67 |
3,25 |
3,96 |
4,23 |
5,79 |
|
27 |
2,67 |
2,73 |
3,41 |
4,07 |
4,55 |
6,12 |
|
28 |
2,78 |
2,80 |
3,58 |
4,18 |
4,88 |
6,45 |
|
29 |
2,89 |
2,87 |
3,76 |
4,30 |
5,26 |
6,78 |
|
30 |
3,00 |
2,94 |
3,94 |
4,41 |
5,67 |
7,10 |
|
31 |
3,12 |
|
4,17 |
|
6,07 |
|
|
32 |
3,25 |
|
4,39 |
|
6,48 |
|
|
33 |
3,39 |
|
4,67 |
|
6,90 |
|
|
34 |
3,54 |
|
4,95 |
|
7,33 |
|
|
35 |
3,69 |
|
5,29 |
|
7,76 |
|
|
36 |
3,85 |
|
5,64 |
|
8,35 |
|
|
37 |
4,02 |
|
6,05 |
|
8,98 |
|
|
38 |
4,20 |
|
6,50 |
|
9,70 |
|
|
39 |
4,39 |
|
7,05 |
|
10,54 |
|
|
40 |
4,60 |
|
7,57 |
|
11,47 |
|
