Страница 19: СНиП РК 1.01-01-2001. Пособие по проектированию стальных конструкций (32561)

- для одноболтового соединения

Δs = (?? + 0,5 Δp) ??; (97)

- для соединения с числом болтов 10 и более

Δs = 0,5(?? + 0,5 Δp) ??. (98)

При числе болтов свыше 1 до 10 допускается ли нейная интерполяция.

Предельные усилия фрикционно-срезных соеди нений на высокопрочных болтах М24 с Rbun = 1100 МПа (110 кгс/мм2) при очистке контакт ных поверхностей стальными щетками, регулиро вании натяжения болтов по углу поворота гайки и отсутствии предварительной выборки зазоров при ведены в табл.53.

Таблица 53

11.2.2.3 Расчет на выносливость соединений на вы сокопрочных болтах с контролируемым натяже нием следует выполнять в соответствии с п. 9.2 СНиП РК 5.04-23-2002 относя фрикционные соединения к 1-й, фрикционно-срезные соединения на высоко прочных болтах из низколегированной стали - ко 2-й, из углеродистой стали - к 3-й группе эле ментов.

11.2.2.4 Учет ослаблений. Прочность соединяемых элементов, ослаб ленных отверстиями под высокопрочные болты в фрикционных соединениях, проверяют в предполо жении, что 50 % усилия, приходящегося на каждый болт в рассматриваемом сечении, уже передано си лами трения:

?? Ry , (99)

где N - расчетное усилие в элементе;

An - расчетная площадь сечения элемента, при нимаемая в соответствии с п. 11.14 СНиП РК 5.04-23-2002;

ni - число рабочих болтоконтактов в проверяе мом сечении;

n - число рабочих болтоконтактов в соедине нии, равное числу болтов, умноженному на число поверхностей трения;

Ry - расчетное сопротивление стали.

Прочность элементов, ослабленных отверстиями во фрикционно-срезных соединениях на высоко прочных болтах, и в соединениях без контролируе мого натяжения болтов, проверяют с учетом полно го ослабления сечений болтовыми отверстиями.

Для соединений на болтах класса прочности 10.9 и высокопрочных без контролируемого натя жения необходима проверка крайней зоны на вырыв ма териала по формуле:

Nb ?? Run ?? t , (100)

где а - расстояние вдоль усилия от края элемен та до центра ближайшего отверстия.

12 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

12.1 Рекомендации по проектированию сварных соединений приведены в Пособии [36], в котором даны иллюстративный материал, раскрывающий содержание рекомендаций, и примеры применения односторонних угловых швов в стальных конст рукциях.

12.2 При проектировании сварных узлов, один из элементов которых испытывает растягивающие напряжения по толщине листа, следует принимать конструктивные решения тавровых и угловых сое динений с уменьшенным риском возникновения слоистых трещин, для этого необходимо:

- отказаться от применения одностороннего угло вого шва и перейти к двустороннему со сведе нием к минимуму концентрации деформаций в вер шине сварного шва (рис. 25, а);

- применять при статических нагрузках соединения с разделкой кромок (h ?? t/3) и неполным проплав лением, которые предпочтительнее соединений с полным проплавлением (рис. 25, в);

- по возможности избегать применения V-образной разделки, применяя К-образную разделку (рис. );

- во всех случаях, когда это возможно, применять тавровые соединения вместо угловых (рис. 25, д);

- для снижения растягивающих напряжений по тол щине листа применять нетиповые решения разделки кромок в угловых соединениях (рис. 25, е).

Слева от стрелок

а - с односторонними швами без скоса кромок;

в - с двусторонними швами с двумя скосами одной кромки;

г - е - с односторонними швами со скосом одной кромки

Справа от стрелок показаны предпочтительные типы сое динений

Рисунок 25 - Тавровые и угловые соединения, в которых, возможно возникновение слоистых трещин

13 ПРОЕКТИРОВАНИЕ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ. ВИДЫ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И УСЛОВИЯ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ

13.1 В строительных стальных конструкциях применяются расчетные соединения на болтах как с контролируемым, так и без контролируемого натяжения болтов. К соединениям с контролируе мым натяжением болтов относятся:

- фрикционно-срезные на высокопрочных болтах, при расчете которых учитывается вся совокупность сопротивлений трению, смятию и срезу;

- фланцевые, при расчете которых учитываются сопротивления растяжению болтов (в необ хо димых случаях и другие сопротивления).

Фланцевые соединения на высокопрочных болтах применительно к стыкам ферм рассмотрены в разд.27.

В соединениях без контролируемого натяжения могут использоваться болты различных классов прочности, в том числе и высокопрочные. В расчетах таких соединений учитываются сопротивления ра стяжению, смятию и срезу без учета сил трения.

13.2 Области применения соединений на болтах приведены в табл. 54. В расчетных соединениях, как правило, следует применять болты классов прочности 5.8, 8.8, 10.9 по ГОСТ 7798 и вы соко прочные по ГОСТ 22353 и ТУ 14-4-1345. В соединениях, рассчитываемых на срез и смятие, диаметр гладкой части стержня применяемых болтов должен быть равен, как пра вило, номинальному диаметру резьбы, в связи с чем применение так называемых облегченных болтов (диаметр гладкой части стержня равен среднему диаметру резьбы) по ГОСТ 7798 и высоко прочных по ТУ 14-4-1345 не рекомендуется. Болты классов прочности 4.6, 4.8, 5.6, 6.6 имеют те же области применения, что и болты класса прочности 5.8. В качестве сборочных для сварных соединений могут применяться болты классов проч ности не ниже 4.6 и не выше 8.8.

Для болтов классов прочности 4.6 и 4.8 с крупным шагом резьбы, с диаметром резьбы ?? М16 следует применять гайки с номинальной высотой равной или более 0,8 d класса прочности 4, а при диаметре резьбы ?? М16 - класса прочности 5.

Для болтов классов прочности 5.6 и 5.8 с крупным шагом резьбы, с диаметром резьбы ?? М48 следует применять гайки с номинальной высотой равной или более 0,8 d класса прочности 5.

Для болтов классов прочности 6.8 и 8.8 с крупным шагом резьбы, с диаметром резьбы ?? М48 следует применять гайки с номинальной высотой равной или более 0,8 d классов прочности 6 и 8 соответственно.

Для болтов классов прочности 10.9 с крупным шагом резьбы, с диаметром резьбы ?? М48 следует применять гайки с номинальной высотой равной или более 0,8 d класса прочности 10.

13.3 Для высокопрочных болтов, изготовлен ных по ГОСТ 22353, допускается установка одной шайбы только под вращаемым элементом (головкой болта или гайкой) при разности номинальных диаметров отверстия и болта, не превы шающей , в конструкциях, изготовленных из стали с временным сопротивлением не ниже 440 МПа (4500кгс/см2).

13.4 Резьба болта должна, как правило, рас полагаться вне плоскостей среза и отстоять от бли жайшей из них не менее чем на . Головки бол тов следует располагать со стороны более тонкого элемента.

13.5 При размещении болтов, прикрепляющих одиночный уголок, в шахматном порядке отвер стия, наиболее удаленные от конца уголка, следует располагать на риске, ближайшей к обушку.

Таблица 54

1 При р ?? 0 усилие, меньшее по абсолютной величине, должно восприниматься трением, где р = Тmin / Tmax (значения Т принимаются в соответствии с п. 11.2.2.2).

2 Отклонение диаметра и овальность отверстий + .

14 ФЕРМЫ И СВЯЗИ ИЗ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ

14.1 Материалы

14.1.1 Для элементов ферм и связей применяются гнутосварные профили по ГОСТ 30245.

Материал профилей назначается в соответствии с требованиями СНиП РК 5.04-23-2002 Профили изготовля ются из листовой горячекатаной стали, поставляе мой в рулонах по ГОСТ 19903): углеродистой общего назначения и низколегированной толщиной и более - по ГОСТ 27772, низколегированной толщиной и более - по ТУ 14-105-509.

14.1.2 Для монтажных фланцевых узлов растяну тых поясов применяются высокопрочные болты из стали 40Х „селект" по ГОСТ 22353 или ТУ 14-4-1345 с характеристикой 6g 110ХЛ1 или 110ХЛ1, гайки по ГОСТ 22354 с характе ристикой 6h 110 или 7h 110.