Таблица П.7.14
Выработки, закрепленные неполными крепежными рамами из круглого леса с одним рядом стоек посередине сечения
|
Диаметр стоек, см
|
Значение α·104, kμ· м4 , при продольном калибре крепежных рам и стоек, равном
|
||
|
|
4
|
6
|
8
|
|
18
|
54
|
50
|
47
|
|
20
|
55
|
52
|
49
|
|
24
|
57
|
54
|
51
|
Примечание. Таблица составлена для сечения S — 4 м2; для S = 6 м2 значения коэффициентов следует уменьшить на 3.
П.7.5. Коэффициенты аэродинамического сопротивления горизонтальных и наклонных выработок, оборудованных конвейерами
Значения ак в этих условиях определяются по формуле
ак = а (S3 / S3 ж)
где ак — коэффициент аэродинамического сопротивления выработки, оборудованной конвейером;
а— коэффициент аэродинамического сопротивления этой же выработки, но без конвейера; принимается в зависимости от типа крепи по таблицам данного каталога;
S ж — сечение выработки в свету (без сечения конвейера), м2
Таблица П.7.15
Выработки без крепи или закрепленные бетоном, кирпичом, тюбингами или блоками
|
Выработки
|
Коэффициент α·104, kμ· м4
|
|
Без крепи: пройденные вкрест простирания пород
|
10
|
|
то же по простиранию
|
8
|
|
штреки по углю правильной формы без подрывки
|
5-6
|
|
то же с подрывкой
|
7-8
|
|
печи, просеки
|
8
|
|
Закрепленные сплошным бетоном, металлобетоном или железобетоном:
|
|
|
гладким (оштукатуренным)
|
3-4
|
|
негладким
|
5-7
|
|
Закрепленные кирпичом: неоштукатуренным
|
3-4
|
|
оштукатуренным
|
2,5-3
|
|
Закрепленные крепью:
|
|
|
тюбинговой гладкой КТАГ (НИИОМШС) и ГТК (КузНИИшахтострой)
|
5-6
|
|
блочной
|
5-6
|
|
Бутовая кладка
|
80-200
|
Таблица П.7.16
Выработки, закрепленные железобетонной рамной крепью
|
Крепь
|
Сечение выработки, м2
|
Расстояние между осями рам или ширина плиты, м
|
Продольный калибр крепи
|
Коэффициент α·104, kμ· м4
|
|
Железобетонная трапециевидная рамная из стоек и верхняков прямоугольного сечения с разгружающими консолями с железобе- тонными затяжками (выработка загромождена)
|
5,1
|
0,55
|
3,66
|
10,4
|
|
|
5,1
|
0,75
|
5,00
|
12,9
|
|
|
5,1
|
1,00
|
6,70
|
20,6
|
|
|
5,1
|
1,14
|
7,70
|
18,6
|
|
|
5,1
|
1,50
|
10,00
|
18,0
|
|
|
4,8
|
1,00
|
6,67
|
20,8
|
Таблица П.7.17
Выработки, закрепленные арочной металлической
крепью из специального взаимозаменяемого
профиля прямого выгиба
|
Сечение выработки после осадки, м2
|
Значение α·104, kμ· м4 , при расстоянии между арками, м |
|||
|
|
0,5
|
0,75
|
1,0
|
1,2
|
|
4,9
|
21,0
|
20,0
|
19,0
|
19,0
|
|
5,2
|
21,0
|
20,0
|
19,0
|
19,0
|
|
6,9
|
22,0
|
20,0
|
20,0
|
19,0
|
|
7,1
|
22,0
|
21,0
|
20,0
|
19,0
|
|
8,9
|
23,0
|
21,0
|
20,0
|
20,0
|
|
11,2
|
23,0
|
21,0
|
20,0
|
20,0
|
|
12,7
|
23,0
|
21,0
|
20,0
|
20,0
|
|
16,4
|
22,0
|
20,0
|
19,0
|
19,0
|
Таблица П.7.18
Выработки, закрепленные арочной металлической
трехзвеньевой крепью из специального взаимозаменяемого
профиля обратного выгиба
|
Сечение выработки после осадки, м2
|
Значение α·104, kμ· м4 , при расстоянии между арками, м |
|||
|
|
0,5
|
0,75
|
1,0
|
1,2
|
|
4,9
|
17,0
|
17,0
|
16,0
|
16,0
|
|
5,2
|
18,0
|
17,0
|
16,0
|
16,0
|
|
6,0
|
18,0
|
17,0
|
17,0
|
16,0
|
|
7,1
|
19,0
|
18,0
|
17,0
|
16,0
|
|
8,9
|
19,0
|
18,0
|
17,0
|
17,0
|
|
11,2
|
19,0
|
18,0
|
17,0
|
17,0
|
|
12,7
|
19,0
|
18,0
|
17,0
|
17,0
|
|
16,4
|
18,0
|
17,0
|
16,0
|
16,0
|
Примечание. В выработках, закрепленных арочной 1 металлической крепью из специального взаимозаменяемого профиля обратного выгиба и дополнительными затяжками, закладываемыми за фланцы спецпрофиля, а снижается в 1,5 раза. При этом требуется точно выдерживать расстояние между арками ввиду малых размеров фланцев.
Таблица П.7.19
Выработки с новыми видами крепи
|
Вид крепи
|
Характеристика выработки
|
Сечение выработки, м2
|
α·104, kμ· м4 |
|
Монолитный бетон
|
Имеются поперечные и продольные швы от опалубки, в выработке расположены кабельные кронштейны и две трубы диаметром 100 и 200 мм
|
13,5
|
5,4
|
|
Торкрет-бетон
|
Породы крепкие, трещиноватые, стенки весьма шероховатые; в выработке расположены четыре трубопровода, кабель со светильниками (через 10 м)
|
15,4
|
1
|
|
|
Породы крепостью f= 8-12, трещиноватые с углом падения β =30-40°, шероховатость стенок мелкая, сглажена торкрет-бетоном, почва ровная
|
10,2
|
18,2
|
|
|
Породы крепостью f= 8-12, β = 50°, стенки очень шероховатые, мелкие выступы расположены против потока воздуха; в выработке расположены 2 трубопровода
|
7,6
|
18,8
|
|
Торкрет-бетон, два слоя
|
Породы крепостью f =14-16, β = 40-50°, сильно развита трещиноватость, мелкие выступы сглажены двумя слоями торкрет-бетона, в выработке расположены два трубопровода и три кабеля на крючьях
|
8,9
|
103
|
|
|
Породы крепостью f =16, β = 52-55°, мелкозернистые, плотные, массивные, наблюдается зона рассланцевания, в выработке расположены пять кабелей на крючьях, через 10 м светильники, два трубопровода
|
15,8
|
14,6
|
|
Анкерная и торкрет-бетон
|
Кровля закреплена анкерами в пять рядов, бока и кровля покрыты торкрет-бетоном
|
163
|
15,7
|
|
Анкерная с проволочной сеткой и торкрет-бетоном
|
Породы крепостью f = 10-12, β =38-40°, трещиноватые, легко отслаиваются, стенки сильно шероховатые, почва ровная
|
9,9
|
11,8
|
|
Анкерная с проволочной сеткой
|
Породы крепостью f = 8-10, трещиноватые, β = 40-70°, почва ровная. В выработке расположены два трубопровода, девять кабелей и светильники через 5 м. Висячий бок и кровля затянуты сеткой и закреплены шестью-восемью рядами анкеров
|
9,4
|
9,4
|
|
Анкерная
|
Породы крепостью f = 8-10, β = 56-70°, выступы мелкие. Кровля закреплена пятью рядами анкеров
|
10,0
|
8,2
|
Примечание. 1. Для схем армировки стволов, не вошедших в Руководство, значение а • 104 следует принимать по справочнику «Рудничная вентиляция» под редакцией К. 3. Ушакова (М: «Недра», 1988). 2. Значения коэффициентов аэродинамического сопротивления для отдельных типов крепи, применяемых в бассейнах и не нашедших отражения в Руководстве, следует принимать по справочнику «Рудничная вентиляция».
ПРИЛОЖЕНИЕ 8. Определение устойчивости проветривания выемочного участка и оформление результатов проверки устойчивости
П.8.1. Пример определения устойчивости проветривания опытным путем
Порядок проведения измерений по определению устойчивости рассмотрим на примере 15-й восточной лавы (сложная диагональ 9-34-35-36) для условий шахты № 7-бис (рис. П.8.1).
Определяющими ветвями для сложной диагонали 9-34-35-36 являются шлюзы 34-35, 7-36 и двери в ходке водосборника 7-36. Два наблюдателя производят замеры скорости воздуха и определяют его направление в ветви 34-35.
Два других наблюдателя производят открывание сначала одних дверей, например, шлюза на штреке (7-36), затем других дверей в ходке водосборника (7-36) между стволами и т.д. Все замеры обрабатываются и сводятся в таблицу (см. настоящее Руководство, приложение 8) «Акта проверки устойчивости проветривания».
На основании анализа результатов измерения устанавливаем, что расход воздуха не только уменьшился более чем в два раза, но и имеет место опрокидывание струи в диагонали 9-34-35-36 при открывании дверей шлюза на штреке 7-34. Так как последние открываются довольно часто в связи с небольшим расстоянием между наклонными стволами при пропуске грузов, то воздух в лаве периодически изменяет направление движения.
Из-за трудности наблюдения за дверями в ходке водосборника последние также иногда бывают открыты, что приводит к прекращению движения воздуха в лаве. При открытых дверях шлюза 34-35 в лаве идет 62% расчетного воздуха.
Рассмотренные опрокидывания вентиляционной струи в 15-й восточной лаве могут иметь место при нормальном ведении эксплуатационных работ, то есть струя является неустойчивой по расходу и направлению (III категория).
Для обеспечения необходимой устойчивости струи в диагонали, то есть предотвращения ее опрокидывания при нормальном режиме проветривания, следует регулировочное окно с определяющей ветви 36-20 перенести на диагональ, устано-
Рис. П.8.1. Схема проветривания шахты № 7-бис: а — схема вентиляции шахты; б — схема вентиляционных соединений
вить его на ветви 35-36 (вентиляционный штрек); обеспечить механическую блокировку дверей шлюза на штреке между наклонными стволами (7-36), которая бы исключала одновременное открывание их, вывод информации о положении дверей на пульт диспетчера (оператора АКМ) и отключение электроэнергии с токоприемников на участке при одновременно открытых дверях шлюза; оборудовать дверь в ходке водосборника затвором, исключающим самопроизвольное ее открывание, и механической блокировкой.
Утверждаю Главный инженер шахты
«__» _________19_ г.
АКТ
проверки устойчивости проветривания
_______ лавы пласта __________
Комиссия в составе:
1. ______________ председатель, нач.участка ВТБ
2. ______________представитель ГВГСС
3. ______________ горный мастер
