Б.4 При криволінійному обрисі однозначні лінії впливу і ділянки двозначних ліній впливу, що завантажуються окремо, при коефіцієнті спотворення Ψ ≥ 1,10 і довжині λ ≥ 2 м завантажуються згідно з Б.2 цього додатка з урахуванням наступних вказівок:
а) при 1,10 ≤ Ψ ≤ 1,40 (за винятком випадку влаштування колії на баласті і λ < 50 м) зі збільшенням інтенсивності еквівалентного навантаження на величину, %, що дорівнює е( Ψ – 1), де е – коефіцієнт (рисунок Б. 1).
Рисунок Б.1 – Коефіцієнт е залежності від λ і α (довжина навантаження λ, м)
При влаштуванні колії на баласті і λ < 50 м величину ν слід приймати за таблицею Б.1, причому для λ ≤ 10 м незалежно від положення вершин ліній впливу - за стовпчиком, що відповідає значенню α = 0,5;
б) при Ψ > 1,40 слід підсумовувати від завантаження частин лінії впливу.
Частину, що включає вершину лінії впливу завдовжки λ1 і площею А1 (рисунок Б.2), обмежено ординатами y1 і y2, завантажено на максимум (відповідно до λ1 і α1); інша частина лінії впливу (А – A1) завантажується навантаженням 9,81 кН/м (К тс/м) колії.
При цьому сумарну величину зусилля слід приймати не менше ν(A1 + А2), де ν належить визначати відповідно до λ і α усієї лінії впливу.
Довжину λ1 (рисунок Б.2) слід призначати з урахуванням розрахункової схеми конструкції.
Рисунок Б.2 – Частина лінії впливу завдовжки λ, що включає її вершину
Б.5 Зусилля (розглядуваного знака) по лініях впливу, що складаються з кількох ділянок, слід визначати підсумовуванням результатів завантаження окремих поруч розташованих ділянок всієї або частини лінії впливу.
Відповідно до обрису ліній впливу і величин λ і α для ділянок слід завантажувати:
- дві ділянки розглядуваного знака, що розташовані поруч або розділені ділянкою іншого знака, при загальній довжині цих (двох або трьох) ділянок менше 80 м;
- одну ділянку розглянутого знака при довжині 80 м і більше;
- інші ділянки того ж знака – навантаженням 9,81К кН/м (К тс/м) колії.
Ділянки іншого знака, що розділяють (рисунок Б.З), слід завантажувати навантаженням 13,73 кН/м (1,4 тс/м) колії, а за наявності таких ділянок завдовжки до 20 м одну з них не завантажують.
Приклади деяких завантажень наведено на рисунках Б.3 і Б.4.
Рисунок Б.3 – Схема завантаження ділянок лінії впливу при λ >80 м
Рисунок Б.4 – Схема завантаження прогону одночасно з призмою обвалення або прогону зі стояном при розрахунку масивних стоянів мостів з розрізними балковими прогоновими будовами
Б.6 При розрахунку масивних стоянів мостів із розрізними балковими прогоновими будовами завантаження прогону одночасно з призмою обвалення або прогону зі стояном необхідно виконувати відповідно до рисунка Б.4 і таблиці Б.2.
Довжину завантаження призми обвалення слід приймати такою, що дорівнює половині висоти від підошви шпал до розглянутого перерізу опори.
Таблиця Б.2
Схема завантаження (рисунок Б.4) |
Частина моста, що заванта-жується |
Довжина ділянок, які заван-тажено, м |
Обмеження |
Положення вершини лінії впливу α, |
Еквівалентне навантаження, кН/м (тс/м) колії |
а |
Прогон |
λ1 |
|
0* |
ν1 |
|
Стоян |
λ2 ≤ 20 |
|
– |
0 |
|
Призма обвалення |
λ3 |
|
0,5 |
ν3 ≤ 1 9,62K (2K) |
б1 |
Прогон |
λ1 |
|
0 |
ν1 |
|
Стоян |
λ2 ≤ 20 |
|
– |
0 |
|
Призма обвалення |
λ3 |
|
– |
ν3=9,81K (K) |
б2 |
Прогон |
λ1 |
|
– |
ν1=9,81K (K) |
|
Стоян |
λ2 ≤ 20 |
|
– |
0 |
|
Призма обвалення |
λ3 |
|
0,5 |
ν3 |
в |
Прогон |
λ1 |
|
0 |
ν1 |
|
Стоян |
λ2 |
|
0,5 |
ν2 ≤ 1 9,62K (2K) |
г1 |
Прогон |
λ1 |
|
0 |
ν1 |
|
Стоян |
λ2 |
|
– |
ν2=9,81K (K) |
г2 |
Прогон |
λ1 |
|
– |
ν1=9,81K (K) |
|
Стоян |
λ2 |
|
0,5 |
ν2 |
* При влаштуванні їзди на баласті та λ1 < 25 м слід приймати α = 0,5 (Б.2) |
Б.7 При завантаженні прогонових будов, що розташовані на кривих, величину навантаження v слід приймати з коефіцієнтом, що відображає вплив зсунення центра тяжіння рухомого складу, причому розрахунок необхідно здійснювати двічі:
- з урахуванням відцентрової сили і динамічного коефіцієнта, але без врахування силових факторів, що виникають внаслідок узвишшя зовнішньої рейки;
- без врахування відцентрової сили і динамічного коефіцієнта, але з урахуванням силових факторів, що виникають внаслідок узвишшя зовнішньої рейки.
Б.8 При розрахунку на витривалість максимальне і мінімальне зусилля (напруження) по лініях впливу, зазначених у Б.5, визначаються найбільш невигідним із завантажень, що виникають від рухомого складу, і складається з навантаження εСК (яким завантажується тільки одна ділянка) і навантаження 9,81К кН/м (К тс/м) колії. Завантаження ведеться послідовно по ділянках лінії впливу окремо справа наліво і зліва направо (рисунок Б.5). При симетричній лінії впливу виконується завантаження в одному напрямку.
Рисунок Б.5 – Схема завантаження ділянок лінії впливу для визначення максимальних і мінімальних зусиль (напружень) при розрахунку на витривалість
ДОДАТОК В
(обов'язковий)
КОЕФІЦІЄНТ η ДЛЯ ТИМЧАСОВИХ НАВАНТАЖЕНЬ ТА ВПЛИВІВ
ПРИ ЇХ КОМБІНАЦІЯХ
Таблиця В.1
Номери навантажень (впливів), що створюють найбільш несприят-ливий ефект для даного розрахунку |
Номери навантажень (впливів), що діють одночасно або окремо, для створення найбільш несприятливого ефекту |
Коефіцієнт η для тимчасових навантажень та впливів при їх комбінаціях |
|||||||||||
|
|
№ 7 (тимчасові вертикальні навантаження) |
№8 (тиск ґрунту від рухомого складу) |
№ 9 (відцентрова сла) |
№ 10 (поперечні удари рухомого складу) |
№ 11 (гальмування або сила тяги) |
№ 12 (вітрове навнтаження) |
№ 13 (льодове навантаження) |
№ 14 (навантаження від навалу суден) |
№ 15 (температурно-кліматичні впливи) |
№ 16 (будівельні навантажен-ня при спорудженні) |
№ 17 (сейсмічні навантаження) |
№ 18 (тертя обо опір зсуву в опроних частинах) |
7 і 8 |
9 |
1 |
1 |
1 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
101) |
1 |
1 |
- |
1 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
9, 11, 12, 15 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
- |
0,7 |
0,5 0,25 |
- |
- |
0,7 |
- |
|
|
|
9, 12, 13, 15, 18 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
- |
- |
0,5 0,25 |
0,7 |
- |
0,7 |
- |
- |
0,7 |
|
10, 13, 15, 18 |
0,8 |
0,8 |
- |
0,7 |
- |
- |
0,7 |
- |
0,7 |
- |
- |
0,7 |
|
10, 14 |
0,8 |
0,8 |
- |
0,7 |
- |
- |
- |
0,7 |
- |
- |
- |
- |
|
11, 12, 15 |
0,8 |
0,8 |
- |
- |
0,7 |
0,5 0,25 |
- |
- |
0,7 |
- |
- |
- |
|
12, 13, 15 |
0,8 |
0,8 |
- |
- |
- |
0,5 0,25 |
0,7 |
- |
0,7 |
- |
- |
- |
9 |
11, 12, 15 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
- |
0,7 |
0,5 0,25 |
- |
- |
0,7 |
- |
- |
- |
|
12, 13, 15, 18 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
- |
- |
0,5 0,25 |
0,7 |
- |
0,7 |
- |
- |
0,7 |
|
14 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
- |
- |
- |
- |
0,7 |
- |
- |
- |
- |
10 |
7, 8, 13, 15, 18 |
0,7 |
0,7 |
- |
0,8 |
- |
- |
0,7 |
- |
0,7 |
- |
- |
0,7 |
|
7, 8, 14 |
0,7 |
0,7 |
- |
0,8 |
- |
- |
- |
0,7 |
- |
- |
- |
- |
Продовження таблиці В.1
11 |
7-9, 12, 15 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
- |
0,8 |
0,5 0,25 |
- |
- |
0,7 |
- |
- |
- |
122) |
7-9 |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
- |
- |
0,5 0,25 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
7,8, 11, 15 |
0,7 |
0,7 |
- |
- |
0,7 |
0,5 0,25 |
- |
- |
0,7 |
- |
- |
- |
|
7-9, 13, 15, 18 |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
- |
- |
0,5 0,25 |
0,7 |
- |
0,7 |
- |
- |
0,7 |
|
13, 15, 16, 18 |
- |
- |
- |
- |
- |
0,8 0,25 |
0,7 |
- |
0,7 |
1 |
- |
0,7 |
|
15, 16, 18 |
- |
- |
- |
- |
- |
0,8 0,5 |
- |
- |
0,7 |
1 |
- |
0,7 |
13 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
1 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
7-9, 12, 15, 18 |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
- |
- |
0,5 0,25 |
0,8 |
- |
0,7 |
- |
- |
0,7 |
|
7, 8, 10, 15, 18 |
0,7 |
0,7 |
- |
0,7 |
- |
- |
0,8 |
- |
0,7 |
- |
- |
0,7 |
|
12, 15, 16, 18 |
- |
- |
- |
- |
- |
0,7 0,5 |
0,8 |
- |
0,7 |
- |
- |
0,7 |
14 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
1 |
- |
- |
- |
- |
|
7-9 |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
- |
- |
- |
- |
0,8 |
- |
- |
- |
- |
|
7, 8, 10 |
0,7 |
0,7 |
- |
0,7 |
- |
- |
- |
0,8 |
- |
- |
- |
- |
15 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
1 |
- |
- |
- |
|
7-9, 11, 12 |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
- |
0,7 |
0,5 0,25 |
- |
- |
0,8 |
- |
- |
- |
|
7-9, 12, 13, 18 |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
- |
- |
0,5 0,25 |
0,7 |
- |
0,8 |
- |
- |
0,7 |
|
7, 8, 10, 13, 18 |
0,7 |
0,7 |
- |
0,7 |
- |
- |
0,7 |
- |
0,8 |
- |
- |
0,7 |
|
12, 13, 16, 18 |
- |
- |
- |
- |
- |
0,7 0,5 |
0,7 |
- |
0,8 |
1 |
- |
0,7 |
16 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
1 |
- |
- |
|
12, 13, 15, 18 |
- |
- |
- |
- |
- |
0,7 0,5 |
0,7 |
- |
0,7 |
1 |
- |
0,7 |
173) |
7-9, 11, 18 |
0,7 0,3 |
0,7 0,3 |
0,7 - |
- |
0,7 - |
- |
- |
- |
- |
- |
0,8 |
0,7 |