Для 2-го шарикоподшипника ;
Р = 1*0,99999999999999809*0,999996245 = 0,999996244. * Л
Вероятность безотказной работы шарикоподшипниковых узлов генератора определяется по формуле (6)
Рш (t) =Р^ (i)P^ (Г).
Рш(і) =0,999988799’0,999996244 = 0,999985045
.
|
|
Л,,кз(оя.поаб) ^ояо.г W0.6 о г ^оя.іїозії оІЇ іїозб ^оя події *т ®ос А ®О-Я 0.3 |
~ 0,05-10“6 1/ч |
— интенсивность короткого замыкания одного витка |
— |
|
= 0,30-10-6 1/ч - 54 = 324 = 360 = 1296 = 288 = 0,035 = 80 °С = 100 °С |
обмотки возбуждения возбудителя при рабочей температуре обмотки, соответствующей предельно допустимой для данного класса нагревостойкости (класс С);
|
|
X <*> ж О| Ж ♦ |
1 5813 I |Ns ИЗВ. |
л&об.оз Л&ОЯ бозб А&О.ІЇ іїозд Л ®оя події еп |
= 100 °С = 70 °С = 50 °С = 50 °С = 250 °С |
|
<9 »— |
« |
^одр |
= 2 Лкз е |
- интенсивность обрыва обмотки; |
<а ж ж ю |
ж X X X ж |
опк оя.о.г |
=0,005-10 1/ч |
- интенсивность отказов одного паяного контакта в обмотке якоря основного генератора; |
ж X ж |
в ж ав X Ж |
^опк О.ІЇ оз |
= 0.006‘10“6 1/ч |
- интенсивность отказов одного паяного контакта в обмотке возбуждения основного генератора; |
|
|
^оп к оя Возб |
= 0,006-10" |
■6 |
1/ч |
- интенсивность |
отказов одного паяного контакта |
||
|
|
^опкоб бозб |
= 0,005’10' |
•6 |
1/н |
в обмотке якоря возбудителя; - интенсивность отказов одного паяного контакта в обмотке возбуждения возбудителя; |
|||
|
|
Лолк оя подб |
= 0,005-10' |
-6 |
1/н |
- интенсивность отказов одного паяного контакта в обмотке якоря подвозбудителя; |
|||
|
|
тлояо.г |
= 33 |
|
|
- число паяных контактов го генератора; |
обмотки |
якоря ОСНОВНО" |
|
|
|
/П „ „ л л л П О О О 3 т„ л_ t„ox |
= 9 = 43 |
|
|
|
обмотки обмотки |
возбуждения якоря возбуди- |
|
|
|
пар оозо тп об. 603S |
= 13 |
|
|
теля; - число паяных |
контактов |
обмотки |
возбуждения |
|
|
тпоя noSB |
= 40 |
|
|
возбудителя; - число паяных будителя. |
контактов |
обмотки |
якоря подвоз- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В
Инв. Na дубликата N° изм
Инв. Na подлинника 5813 Ne изв.
ероятность безотказной работы обмотки определяется по формуле (65)о /лі г, г, ~ * ^oSp. * Afi)*
Pofy] Рп1>~9
Интенсивность коротких замыканий обмоток определяется по формуле (66) а7(еое+ы-вп}
^кз~ ^о.к з we
Для обмотки якоря основного генератора;
Л -- 0,07.10-6.54е°’°35 (8° + 100 - 250) = 3.26189.10-7 1/ч.
Л 9
Для обмотки возбуждения основного генератора
Л = 0,01-10"6.324 £°’°35 (8° + 100 “ 250) = 2,795912-Ю"7 1/ч.
Для обмотки якоря возбудителя;
А = 0,03-10"6.360* 0,035(80 + 70 " 250) = 3,261317-Ю"7 1/ч.
Для обмотки возбуждения возбудителя:
Л - 0,05.10-6.1296,0-035(80 + 50 - 250) - 9,717130-Ю-7 1/, Л J
Для обмотки якоря подвозбудителя;
Л = 0,3-10-6.228 ,0.035(80 + 50 - 250) =li025690.w-6 1/ч A J
Интенсивность обрыва обмотки:
для генераторов: = 2;
для обмотки якоря основного генератора:
- 2.3.26189.10"7 = 6,52378.1О"7 1/ч; |
|
ОСТ 1 00151-88 с, 48 |
|
|
3) для обмотки возбуждения основного генератора; |
|
|
Ло5р = 2-2,795912*10 = 5,591824*10 1/ч; 4) для обмотки якоря возбудителя; |
|
|
= 2*3,261317*10"7 = 6.522634-10"7 1/ч; 5) для обмотки возбуждения возбудителя: |
|
|
-7 -6 = 2*9,71713-10 = 1,9434*10 1/ч; 6) для обмотки якоря подвозбудителя; = 2*1,02569-Ю"6 = 2,05138-Ю"6 1/ч. |
|
|
|
|
|
4.5. Интенсивность обрыва паяного контакта определяется по формуле (67) Кп = гпп ^опк* |
|
|
Для обмотки якоря основного генератора - Л = 33'0,00 5-10"6 = 1,6 5-10”7 1/ч. |
|
|
п Для обмотки возбуждения основного генератора • = 9*0,006-10"6 = 5,4-Ю"8 1/ч. Для обмотки якоря возбудителя - А 7 |
|
|
|
|
|
Лд = 43-0,006-10 = 2,58’10 1/ч. Для обмотки возбуждения возбудителя; |
Н£И 0|| |
Ns изв. |
Лд = 13*0,005-10"6 = 6,5-Ю"8 1/ч. Для обмотки якоря подвозбудителя; |
|
|
Л « 40*0,005-10"6 = 2-Ю'7 1/ч. 4.6. Вероятность безотказной работы / -й обмотки определяется по формуле (65) р т-е~(л*,+л°^лп1< Для обмотки якоря основного генератора- р /,» = ^-(3,26189*10"7 + 6,52378-Ю"7 + 1,65-10"7)-1 = |
|
СО СО СО |
|
І Инв N2 дубликата |
І Инв. Ns подлинника |
= 0,999998856. Для обмотки возбуждения основного генератора р -(2,795912*10" 7 + 5,591827’10"7 + 5,4 10"8) -1 оЗм е~ = 0,999999107. |
1 =7 А
Обр о5м КЗ о5м
Лпр = 0,02-Ю-6 1/ч
Лп= 0,006-10"6 1/ч
*7= 1 °'0110-61/4
2
= 0.01-10-6 1/4
Инв Ns дубликата Ne изм.
Инв Ne подлинника 5313 Ne изв.
= 0,999998941.
Для обмотки якоря возбудителя.
, -(3,261317‘Ю-7 + 6,522634 10"7 + 5,4-Ю"8)-!
= 0,999998763.
Для обмотки возбуждения возбудителя: 7 А 8
Р It} + 1,9434.10’ + 6,5-10- )-1 = 09999ет
гобм 1 1
Для обмотки якоря подвозбудителя
р /., =г-< 1.02569-10"6+ 2,05138-Ю-6+ 2.10’7)-l =Qqqqqqq- о5м 17
4.7. Вероятность безотказной работы всех обмоток:
PQ$M(t) = П Ро5н = 0^99998856 0,999999107 0,999998763Х
хО,99999702*0,999996723 = 0,999990469.
5. РАСЧЕТ ПОКАЗАТЕЛЕЙ БЕЗОТКАЗНОСТИ
БЛОКА ВРАЩАЮЩИХСЯ ВЫПРЯМИТЕЛЕЙ
5.1. Исходные данные:
интенсивность обрывов обмотки в одной фазе;
число фаз в выпрямительном устройстве;
интенсивность отказов диода с учетом режима работы и условий эксплуатации;
интенсивность обрывов проводов одной обмотки;
интенсивность обрывов паяных контактов дио-
дов;
количество паек в фазе обмотки;
интенсивность коротких замыканий обмотки;
количество паек на диодах от одной фазы обмотки;
интенсивность коротких замыканий обмотки, приводящих к потере мощности 2-х фаз.
5.2. Вероятность отсутствия отказов, приводящих к потере мощности одной
фазы, определяется по формуле (69)
р. ~(Л(Йр з
-(0,02*10"6 + 0,1-Ю’5 + 1-0,02-Ю"6 + 2-0,006"6 + 0,01 10"6)‘1 _ е |
|
ОСТ 1 00151-88 С. 50 |
|
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1*1 1 J |
1 5813 1 І* ИЗВ.І 1 1 1 1 1 1 1 1 |
P2{p(t}= е * = 0,999999996.
^^j_p0,999998941)6 + 6(0,999998941)5 [1 - 0,999998941] х х 0,999999996 = 0,99999888.
муле (73)1-ps(t) t ■ при /^>0,99 Л6= 1~-°-9992й&8 = 1,1191 1О~6 1/ч. 6. РАСЧЕТ ВЕРОЯТНОСТИ БЕЗОТКАЗНОЙ РАБОТЫ РАСЦЕПИТЕЛЯ
0,06*10 $1/ч - интенсивность короткого замыкания одного вит- Дл 3 р ка обмотки расцепителя при рабочей температуре обмотки, соответствующей предельно допустимой для данного класса нагревостойкости; h/д ~ 150 - число витков обмотки расцепителя; Ор = 0,035 1/°С - температурный коэффициент класса нагревостой- кости изоляции; = 80 °С - температура охлаждающей среды; Д8р ~ 50 °С - перегрев обмотки относительно температуры ок ружающей среды при работе; &п = 250 °С - предельно допустимая температура нагрева изо ляции при заданном сроке службы. Для электромеханизмов.’ Aofip = 0,8 - интенсивность обрыва обмотки; |
|
►— « Ж Ж |
Ж X Z X ж |
Копк ° °'005’107 1/4 |
- интенсивность отказов одного паяного контакта в обмотке расцепителя; |
хо < Z м X X |
X о с ж ж X ж |
= 2 |
- число паяных контактов. |
|
|
ЛК 3 =^OK3We. > = 0.06-10-6.150г°'035(80 + 5О- 250> = 1,3496-Ю-7 1/4. А 3
Л , « 0,8Л^ = 0,8-1,3496-Ю”7 = 1,07967 1О"7 1/ч. 00Рр к Зр
К. = тп Лопк = 2-0,005-ю-6 = 1-Ю"8 1/ч. Пр Пр ОПКр
*7 7 ft р = ?-( 1.3496 10 7+ 1,07967 10 + 1-10 Г1 _ 0j999999747. ОиМр 1'
Лр= Л*.з +Ло!р + Лп = 2,529-ю-7 1/ч. 7. РАСЧЕТ ВЕРОЯТНОСТИ БЕЗОТКАЗНОЙ РАБОТЫ БТТ
—6 Л_„,= 0,05-10” 1/ч - интенсивность короткого замыкания одного Q A* J витка обмотки БТТ; к/_гг = 750 - число витков обмотки; & = 0,035 - температурный коэффициент класса нагревостой- кости изоляции; @ос = 80 °С - температура охлаждающей среды; 4 9 = 40 °С - перегрев обмотки относительно температуры окружающей среды. Для трансформаторов: &0$р = " йнтенсйвность обрыва обмотки; ЛЛ_„ = 0,005 10 $ 1/ч - интенсивность отказов одного паяного контакта; Л) = 10 - число паяных контактов; = 250 °С - предельно допустимая температура нагрева изо- ляции при заданном сроке службы.
Л„- 0.05-Ю-6 750 Л033(8° + 40 - 250>-1 = 3,9627-ю-7 !/,.
= 0,25 Л^= 9.925-10"8 1/ч. Оор кл |
|
||
|
|
||||
|
|
||||
|
|
||||
|
|
||||
|
|
||||
|
|
||||
|
|
||||
|
|
||||
|
|
||||
№ изм. |
І№ изв. |
||||
|
|||||
|
5813 I |
||||
І Инв. Ns дубликата |
І Инв. И» подлинника |
||||
|