---

h = 2,5h, С*

НИИ Л ~ .

^стах ’

где , h_c~ среднее значение глубины киях по местам скоплеішя

коррозионных поражений следов коррозии, мм;

на

і кор • определяют" из

шлифах d сочо-

^тах" средняя максимально измеренная глубина коррозионного поражения в сечениях, мм.

Количество сечений в зоне наибольшего скопления следов коррозии должно быть не менее четырех.

Значение foxQp для коррозии под напряжением, наблюдаемой в конструкци­онных сталях с высоким уровнем остаточных напряжений, следует принимать РкОр =о,2-0,3.

Зависимость коэффициента влияния коррозии от температуры отпуска для кон­струкционных жаростойких и жаропрочных сталей приближенно следует определять

из условия:

(23)

где pi V. - значения коэффициента влияния коррозии и предела прочности стали, термообработаяной по режиму отпуска на пониженную

чувствительность к коррозии.

4.3.2. Влияние шероховатости поверхности на предел выносливости учитыва­ется путем введения коэффициента влияния шероховатости поверхности , который вычисляют по формуле:

d-/

(24)

•Шл К*

Hf ИЗМ

МкВ Н* оддлкиника Hf ИЛ,

где предел выносливости элементов детали или образцов с заданной шеро­

ховатостью поверхности.

При отсутствии экспериментальных данных определение значений коэффициента

влияния шероховатости поверхности производится в соответствии с рекомендуемым приложением 4.

4.3.3. Влияние упрочнения поверхности наклепом учитывается путем введения коэффициента влияния упрочнения • который определяют по формуле:

а

Рч^пР д-<

(25)

где предел выносливости детали или ее элементов после операции упроч­

нения.

Определение значений коэффициента ftynp производится экспериментально

пли в соответствии с рекомендуемым приложением 4.

4.4. При повреждении упрочненной поверхности коррозией в формулах (1) и ( 2 ) следует принимать Pynp"! ^и*

При повреждении коррозией поверхностей с различной шероховатостью следует принимать и

(30)

где - коэффициент асимметрии цикла, определяемый по формуле:

ЗЕ

^ад »’ (32)

где изменяется в пределах от 0,05 до 0,10.

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛОВ ВЫНОСЛИВОСТИ ДЕТАЛЕЙ •ПРИ СЛОЖНОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ

   1. Влияние сложного напряженного состояния на пределы выносливости де­талей следует учитывать по результатам испытаний образцов с концентрацией на­пряжений при заданном соотношений составляющих цикла и заданной температуре.

   2. Предел выносливости детали при асимметричном цикле слохшого напря­женного состояния _f выраженный через интенсивность напряжений, вычисля­ется по формуле: , /■

&ald ~ ~ % d_{it7l f} ( (зз)

где - предел выносливости детали, выраженный через интенсивность напря­

жений, вычисляется по формуле:

^T-fd • (34)

• среднее напряжение цикла, выраженное через первое главное напря­жение;

коэффициент асимметрии цикла при сложном напряженном состоянии, ! определяемый по формуле

:

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛОВ ОГРАНИЧЕННОЙ ВЫНОСЛИВОСТИ

   1. Вычисление пределов ограниченной ВЫНОСЛИВОСТИ при продолжитель-

7

нести испытаний менее 2 • 10 циклов следует производить исходя из представле­ния кривой усталости в виде двух прямых отрезков, построенных в координатах Ig^-lgN и сходящихся в точке с координатами Ltyd-f, LgN^.

Уравнения отрезков имеют вид:

. б™¹N — const₍;

бТ,^гN = const~ , 1 2’ .у.

где /7?у и Z7?2 - показатели степеней отрезков кривой усталости/

Общий вид кривых усталости и значения параметров уравнения кривых уста­лости приведены в рекомендуемом прялоЖЄНІПІ 6.

л =л (-Hi.)*'

°-т °-ц / • (3S)

Если кривая усталости не имеет перелома, т.е. то для расчета д—

применяют формулу:

* ( ⁽³⁶⁾

Если кривая усталости имеет два наклонных уч^СтКа^ то определяют по формуле:

^£9^d-/№^-/⁺7njm₂ Г™, 7,5-m₂LgN+(rri^m^LgN^ . (37)

Значения приведены в рекомендуемом приложении 5.

7

п ревышающей 1 • 10 циклов» производят по формуле:

. . (г ю⁷Ь

' ⁽³⁸⁾

Допускается принимать предел выносливости детали из титановых сплавов S

на базе 1 • 10 циклов, равным:

= (30)

X- _z • ‘ ’ ..

IOCT 1 02569-85 Стр. 12

714. Для определения предела ограниченной выносливости образцов или дета­лей с концентрацией напряжений необходимо применить формулу (35), где пара­метр заменить на т_н, который вычисляют по формуле:

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛОВ ВЫНОСЛИВОСТИ ДЕТАЛЕЙ
   ПРИ ВЫСОКОЧАСТОТНЫХ КОЛЕБАНИЯХ '

I

8*2U’ При отсутствии экспериментальных данных предел выносливости матери­ала при высоких частотах следует принимать равным пределу выносливости, опре­деленному экспериментально при испытаниях на усталость с более низкими часто- гамм.

Mt дуЬмата - , ■ ІкиіМ,

. Kt едппні «ц

Мкі. ife дуСіжкаті Nt нам.

Киї. Nt мдммннка Nt из».

OCT 1 02569-85 Ст_Р, із

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Справочное ""

ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРЕДЕЛА ВЫНОСЛИВОСТИ ДЕТАЛЕЙ
ПО РЕЗУЛЬТАТАМ НАТУРНЫХ ИСПЫТАНИЙ,
КОРРЕКТИРОВАННЫХ ПО ДАННЫМ ИСПЫТАНИЙ ОБРАЗЦОВ

Пример 1. Расчет предела выносливости вала турбины при рабочей темпера-* туре.

Предел выносливости вала турбины определен при асимметричном цикле и нормальной температуре на специальной установке.

Испытаниями гладких образцов при нормальной и рабочей температуре Тр установлено значение отношения пределов выносливости и при указан­

ных температурах^

Предел выносливости вала турбины при рабочей Температуре равен: А ₌Я .

Пример 2. Расчет диска компрессора при рабочей температуре и асимметрич­ном цикле.

Предел выносливости диска компрессора определен на установке-пульсаторе при. нормальной, температуро и симметричном цикле*

Испытаниями! образцов с концентратором напряжений, соответствующим зоне разрушения в дисМе, определены пределы выносливости образцов при симметричном Пжклев условиях нормальной и рабочей -температуры.

Кроме того, определены пределы выносливости при асимметричном цикле и рабочей температуре.

Предел выносливости диска компрессора в этом случае равен:

^•чтн ^атн ⁼<>-, J-m "