фи получении отверстий под отбортовку другими видами обработки, кроме указанного в. п.6.7.1, коэффициент отбортовка следует уменьшить да IS£. ' .
Отбортовку отверстий в заготовках талв^но1| до 2 .мм следует выполнять с обязательным нагревом штампа^при толщине материала свыше 2 мм матрицу и прижим штампа допускается не нагревать, заготовку следует располагать на утопающих упорах. ,
6.8. Ввп&вз ,
Коэффициенты вытяЕкп (рабочие) первого перехода для цилиндрических деталей без фланда приведены в табл, 7,
СгР. 18 ОСТ 92-9466-81 г"
г Таблица 7
^лава |
Состояние материала |
Температура деформации, °С |
Коэффициент ВЫТЯЖКИ |
MA2-I |
|
150 |
1,30 - 1,40 |
MA2-I П.Ч. |
|
200 |
1,60 - 1,75 |
|
<* |
250 |
1.80- 1,90 |
|
|
300 |
2,00 -2,10 |
МАВ |
Отожженное |
150 |
1,35 - 1,50 |
|
|
’ 200 |
1,60 - 1,80 |
|
|
250 |
1,90 - 2,00 |
|
к |
; зоо |
2,10 - 2,20 |
|
|
360 • |
2,30 - 2,60 |
MAI5 |
• |
150 |
1,35 - 1,50 |
|
|
200 |
1,80 - 2.00 |
|
■* |
250 |
2,05 - 2,15 |
к |
|
300 |
2,20 — 2,40 |
6»8.2. Коэффициенты вдтяшш для второго перехода * КДО.в*#^ » Д*я третьего в последующих переходов -
а;4о»8эл;4 / '
Величину удельного давления прижима q для устранения образования гофров следует принимать по табл. 8.
.. При образовании складок или- других дефектов в виде неровностей перед следующим переходом следует подрезать торцы детали. ‘
OCT 92-9466-81 Сто. 19
Таблиц 8
Марка сплава |
Состояние материала |
Температуре деформации, °С |
Удельное давление прижима МПа (кгс/ом^) |
MA2-I HA2-I п.т. M1I5 |
Отожженное |
150 200 250 300 |
0,90 - 1,00 (9,0 - 10,0) 0,70 - 0,80 (7,0 - 8,0). 0,50 - 0,60' (5,0 - 6,0) 0,30 - 0,45 (3,0 - 4,5) |
МАВ |
150 200 250 300 350 |
0,90 - 1,00 (9,0 - І0.0) 0,70 - 0,80 (7,0 - 8,0) 0,50 - 0,60 (5,0.- 6,0) 0,30 - 0,45 (3,0 4,5) 0,25-0,35 (2,5 - 3,5) |
Глубокую витяжну деталей следует выполнять на гидравлических прессах. ' Л • - -
Henny бо кую вытяжку деталей (К1мГ4 1,5) Допускается выполнять на оборудовании с повышенной скоростью дефорсирующего инструмента, (механические прессы, листоштамповочные молоты).
Рйдиус скругления пуансона R„ следует принимать равным (0,4-1,0) RH данного перехода.
Т
тяжки следует
где К
К
К
Ьдиуо скругления матрицы R„ для первого перехода вь- определять по формуле- К V(4-/y$
0.8-1.2 при $ « 1,2-1,5 мм;
1,1-1,8 при $ - 2,6-8,0 де
Q - диаметр заготовки', де; - -
Д - диаметр пуансона, мм;
' $ - толщина материала, ми.
Радиус скругленню ьятрацы для второго и последующих переходов следует принимать равным (0.6-1.0)/?я предыдущего перехода.
firPt ZP oglJZr.gL^feSL
При проектировании оснастки необходимо учитывать усйд- ку детали при охлаждении. Коэффициенты усадки приведены в табл» 9» Табида 9
Материал рабочих частей оснастки |
Темпера tj |
?ра нагрева «°С к - |
|||
150 |
[ 200 I |
1 250 1 300 . 1 |
1 350 |
||
Коэффициент усадки |
|||||
Чугун и сталь Алюминиевые сплавы j |
1,000175 1,000175 1 |
1,0025 1,0010 |
1,00315 1,00135. |
1,0040 1,0017 |
1,00450 1,00185 |
При проектировании оснастки для бездоводечного изготовления сферических деталей следует учитывать величины упругой отдачи материала по ОСТ 92-II58-^f^ , , @
ПРАВКА
Правку деталей следует выполнять на кривошипных и гидравлических прессах» выколоточных молотах, посадочных станках» станках типа "Крафтфорыер* и др.
Правку на выколотдчинх молотах и вручную следует применять после штамповки или термической обработкиt Допускается производить правду без нагрева детали.
Сила удара бойков выколоточного молота долина быть не- ' ‘ большой из-за низкого сопротивления материала деформации и во избеканиа образования вмятин п забоин на поверхности деталей. Бойки необходимо применять с большими радаусамз закругления рабочей части. _ ; '
При правке деталей в оправках и другой оснастке следуэт применять для закрепления деталей прокладки из алхминия и других мягких материалов» Правду необходимо выполнять с нагревом детали в оснастки» Оснастку следует взгревать до температуры 250-350 °С.При правке деталей -ударены инструментом следует прими- , мать меры, предотвращающие образование на поверхности детали вмятин і забоин, _
Ударный инструмент необходимо изготовлять из твердой резины, текстолита, твердых пород дерева, балинигэ, алюминиевых и магниевых силевов. Допускается применение стальных молотков массой не более 0,4 кг по ГОСТ 2310-77.
Для изготовления деталей повышенной. точности следует применять операцию терлоправки .(черт. I) в штампах окончательного перехода или в специальной оснастке. В обоих случаях операцию следует совмещать о окончательным отжигом,
I - прижим; 2 - деталь; 3 - плита базовая; 4 - болт зажимной, ' Чарт, I
Температуру нагрева и время выдержки в электрической печи при гораоправка в штампе окончательного перехода следует принимать в соответствии с раздодаин 4 и 10 настоящего стандарта.
Прп териоправке в специальной оснастке время выдержки следует назначать с учетом необходимого временя на прогрев оонаот-CTP<„22 ,.TCL.?2r^feSX <
Оснастку для термоправки следует изготовлять из алши- в ив вых сплавов марок АК6. Д6 и др. по ГОСТ 4784-74, а мкхе вэ жаропрочных или стойких к окалине материала».,
СПЕЦИАЛЬНЫЕ МЕТОДЫ ШТАМПОВКИ *
Штамповка деталей резиной . .
Гибку, рельефную форювку, отбортовку деталей типа стенок, диафрагм, нервюр, жесткостей и других деталей следует ви- поднять на гидравлических прессах, оборудованных контейнером для резиновой подушки.
При итамповке деталей необходимо пользоваться накладными пластинами из теплостойкой резины толщиной не менее 40 ни, которые укладываются на нагретые заготовки, подлежащие дефора- рованию, *’• '
Поверхность заготовок, во избежание прилипания резины, должна быть покрыта слоем талька по ГОСТ 21234-75.
Зэ именьяие радиусы выпуклого R, и вогнутого бортов (черт, 2) приведен» в табл. 10 и II.
черт, гOCT 92-9466-81 Стр. 23 Наибольшая* высота |
■— - 'ГТ" * ""' -1 ""l" --*»■■■ ■ Толщина материала 4 |
|
||||||||||||
0,6 1 |
0,8 1 |
1.0 |
1.2 |
1.5 1 |
2,0 1 |
2.5 1- 3.0 |
||||||||
X»U j ЛДЩ и борта Н |
|
|
Радиус гибки |
R |
|
|
|
|||||||
|
2.0 1 |
2.5 1 |
3.0 |
3.5 |
4.5 1 |
6.0 1 |
7.5 I |
9.0 |
||||||
|
Наименьший радиус выпуклого борта Rt |
|||||||||||||
4 |
35 |
30 |
X |
|
W» •• |
«е- |
|
•» ■■ ♦ |
||||||
5 |
40 |
35 |
|
ее |
* |
|
4» |
•• <■. |
||||||
Л в |
50 |
45 |
40 |
|
* |
* |
W |
|
||||||
8 |
65 |
65 |
60 |
55 |
В» |
ее' |
ме н |
ме |
||||||
1°, |
лоо |
90 |
85 |
*70 |
60 |
|
«е |
"W. » |
||||||
12 |
130 |
120 |
НО |
100 |
90 |
70 |
|
|
||||||
15 |
160 |
150 |
135 |
125 |
НО |
90 |
80 |
|
||||||
20 |
220 |
200 |
185 |
170 |
145 |
120 |
ІІ0 |
100 ... |
||||||
' 25 |
280 |
260 . |
235 |
210 |
190 |
160 |
140 |
125 |
||||||
30 |
340 |
310 |
275 |
250 |
230 |
195 |
180 |
160 |
||||||
40 |
400 |
.360 |
330 |
300 |
270 |
240 |
220 |
200 |
Таблица 10 t * Наибольшее |
Тода |
на материала 6 |
|||||||||||
высота |
0,6 1 |
1 0,8 1 |
1. 1.0 1 1.2 1 |
1 1.5 1 |
1 2.0 1 |
1 2,5 1 |
1 3.0 |
||||||
23QX HJ X vAAJ борта И |
|
|
Радиус гибки R |
|
|
|
|||||||
|
2.0 1 2.5 1 3.0 1 |
3.5 |
1 4.5 1 |
1 6.0 1 |
l’.5 1 |
1 9.0 |
|||||||
|
Наименьший радиус вогнутого борта |
R. |
|
||||||||||
4 |
25 |
|
* |
МВ |
«* |
в* |
В* |
Мв ’ |
|||||
F 5 |
35 |
30 |
|
* |
МЄ |
МВ' |
, ев |
|
|||||
6 |
50 |
45 |
40 |
* |
* |
* |
е» |
|
|||||
8 |
60 |
55 |
50 |
45 |
* |
«■» |
ее |
е» |
|||||
Ю |
70 |
60 |
55 |
55 |
55 |
МВ |
ее |
|
|||||
12 |
80 |
75 |
70 |
70 |
70 |
70 |
|
* |
|||||
15 |
100 |
90 |
85 |
80 |
80 |
Є0 |
80 |
|
|||||
20 |
Ї30 |
120 |
I2& |
Пб |
НО |
-ПО |
НО |
по |
|||||
25 |
165 |
150 |
140 |
135 |
130 |
130 |
130 |
І30 |
|||||
30 |
230 |
220 |
220 |
210 |
200 |
190 |
180 |
180 |
|||||
40 в |
400 |
380 |
'360 / |
340 |
320 |
300 |
300 |
300 4 |