1. фи получении отверстий под отбортовку другими видами обработки, кроме указанного в. п.6.7.1, коэффициент отбортовка следует уменьшить да IS£. ' .

  2. Отбортовку отверстий в заготовках талв^но1| до 2 .мм следует выполнять с обязательным нагревом штампа^при толщине мате­риала свыше 2 мм матрицу и прижим штампа допускается не нагревать, заготовку следует располагать на утопающих упорах. ,

6.8. Ввп&вз ,

  1. Коэффициенты вытяЕкп (рабочие) первого перехода для цилиндрических деталей без фланда приведены в табл, 7,

СгР. 18 ОСТ 92-9466-81 г"

г Таблица 7

^лава

Состояние материала

Температура деформации, °С

Коэффициент ВЫТЯЖКИ

MA2-I


150

1,30 - 1,40

MA2-I П.Ч.


200

1,60 - 1,75


<*

250

1.80- 1,90



300

2,00 -2,10

МАВ

Отожженное

150

1,35 - 1,50



200

1,60 - 1,80



250

1,90 - 2,00


к

; зоо

2,10 - 2,20



360 •

2,30 - 2,60

MAI5

150

1,35 - 1,50



200

1,80 - 2.00


*

250

2,05 - 2,15

к


300

2,20 — 2,40



6»8.2. Коэффициенты вдтяшш для второго перехода * КДО.в*#^ » Д*я третьего в последующих переходов -

а;4о»8эл;4 / '

  1. Величину удельного давления прижима q для устранения образования гофров следует принимать по табл. 8.

.. При образовании складок или- других дефектов в виде неровнос­тей перед следующим переходом следует подрезать торцы детали. ‘


OCT 92-9466-81 Сто. 19

Таблиц 8

Марка сплава

Состояние материала

Температуре деформации, °С

Удельное давление прижима

МПа (кгс/ом^)

MA2-I

HA2-I п.т.

M1I5

Отожженное

150

200

250

300

0,90 - 1,00 (9,0 - 10,0) 0,70 - 0,80 (7,0 - 8,0).

0,50 - 0,60' (5,0 - 6,0) 0,30 - 0,45 (3,0 - 4,5)

МАВ

150

200

250

300

350

0,90 - 1,00 (9,0 - І0.0) 0,70 - 0,80 (7,0 - 8,0) 0,50 - 0,60 (5,0.- 6,0) 0,30 - 0,45 (3,0 4,5) 0,25-0,35 (2,5 - 3,5)



  1. Глубокую витяжну деталей следует выполнять на гидрав­лических прессах. ' Л • - -

Henny бо кую вытяжку деталей (К1мГ4 1,5) Допускается выполнять на оборудовании с повышенной скоростью дефорсирующего инструмента, (механические прессы, листоштамповочные молоты).

  1. Рйдиус скругления пуансона R„ следует принимать рав­ным (0,4-1,0) RH данного перехода.

  2. Т

    тяжки следует

    где К

    К

    К

    Ьдиуо скругления матрицы R„ для первого перехода вь- определять по формуле

- К V(4-/y$

0.8-1.2 при $ « 1,2-1,5 мм;

1,1-1,8 при $ - 2,6-8,0 де

Q - диаметр заготовки', де; - -

Д - диаметр пуансона, мм;

' $ - толщина материала, ми.

Радиус скругленню ьятрацы для второго и последующих переходов следует принимать равным (0.6-1.0)/?я предыдущего перехода.

firPt ZP oglJZr.gL^feSL

  1. При проектировании оснастки необходимо учитывать усйд- ку детали при охлаждении. Коэффициенты усадки приведены в табл» 9» Табида 9

Материал рабочих частей оснастки

Темпера tj

?ра нагрева «°С к -

150

[ 200 I

1 250 1 300 . 1

1 350

Коэффициент усадки

Чугун и сталь Алюминиевые сплавы

j

1,000175

1,000175

1

1,0025

1,0010

1,00315

1,00135.

1,0040

1,0017

1,00450

1,00185



  1. При проектировании оснастки для бездоводечного изго­товления сферических деталей следует учитывать величины упругой отдачи материала по ОСТ 92-II58-^f^ , , @

  1. ПРАВКА

    1. Правку деталей следует выполнять на кривошипных и гид­равлических прессах» выколоточных молотах, посадочных станках» станках типа "Крафтфорыер* и др.

    2. Правку на выколотдчинх молотах и вручную следует приме­нять после штамповки или термической обработкиt Допускается произ­водить правду без нагрева детали.

    3. Сила удара бойков выколоточного молота долина быть не- ' ‘ большой из-за низкого сопротивления материала деформации и во избеканиа образования вмятин п забоин на поверхности деталей. Бойки необходимо применять с большими радаусамз закругления рабочей части. _ ; '

    4. При правке деталей в оправках и другой оснастке следуэт применять для закрепления деталей прокладки из алхминия и других мягких материалов» Правду необходимо выполнять с нагревом детали в оснастки» Оснастку следует взгревать до температуры 250-350 °С.При правке деталей -ударены инструментом следует прими- , мать меры, предотвращающие образование на поверхности детали вмя­тин і забоин, _

Ударный инструмент необходимо изготовлять из твердой резины, текстолита, твердых пород дерева, балинигэ, алюминиевых и магние­вых силевов. Допускается применение стальных молотков массой не более 0,4 кг по ГОСТ 2310-77.

  1. Для изготовления деталей повышенной. точности следует применять операцию терлоправки .(черт. I) в штампах окончательного перехода или в специальной оснастке. В обоих случаях операцию сле­дует совмещать о окончательным отжигом,



I - прижим; 2 - деталь; 3 - плита базовая; 4 - болт зажимной, ' Чарт, I

  1. Температуру нагрева и время выдержки в электрической печи при гораоправка в штампе окончательного перехода следует принимать в соответствии с раздодаин 4 и 10 настоящего стандарта.

Прп териоправке в специальной оснастке время выдержки следует назначать с учетом необходимого временя на прогрев оонаот-CTP<„22 ,.TCL.?2r^feSX <

    1. Оснастку для термоправки следует изготовлять из алши- в ив вых сплавов марок АК6. Д6 и др. по ГОСТ 4784-74, а мкхе вэ жа­ропрочных или стойких к окалине материала».,

  1. СПЕЦИАЛЬНЫЕ МЕТОДЫ ШТАМПОВКИ *

    1. Штамповка деталей резиной . .

      1. Гибку, рельефную форювку, отбортовку деталей типа стенок, диафрагм, нервюр, жесткостей и других деталей следует ви- поднять на гидравлических прессах, оборудованных контейнером для резиновой подушки.

      2. При итамповке деталей необходимо пользоваться наклад­ными пластинами из теплостойкой резины толщиной не менее 40 ни, которые укладываются на нагретые заготовки, подлежащие дефора- рованию, *’• '

      3. Поверхность заготовок, во избежание прилипания рези­ны, должна быть покрыта слоем талька по ГОСТ 21234-75.

      4. Зэ именьяие радиусы выпуклого R, и вогнутого бортов (черт, 2) приведен» в табл. 10 и II.



черт, гOCT 92-9466-81 Стр. 23




Наибольшая* высота

■— - 'ГТ" * ""' -1 ""l" --*»■■■ ■

Толщина материала 4


0,6 1

0,8 1

1.0

1.2

1.5 1

2,0 1

2.5 1- 3.0

X»U j ЛДЩ и борта Н



Радиус гибки

R





2.0 1

2.5 1

3.0

3.5

4.5 1

6.0 1

7.5 I

9.0


Наименьший радиус выпуклого борта Rt

4

35

30

X


••

«е-


» ■■ ♦

5

40

35


ее

*


•• <■.

Л в

50

45

40


*

*

W


8

65

65

60

55

В»

ее'

ме н

ме

1°,

лоо

90

85

*70

60


«е

"W. »

12

130

120

НО

100

90

70



15

160

150

135

125

НО

90

80


20

220

200

185

170

145

120

ІІ0

100 ...

' 25

280

260 .

235

210

190

160

140

125

30

340

310

275

250

230

195

180

160

40

400

.360

330

300

270

240

220

200

Таблица 10 t *


Наибольшее

Тода

на материала 6

высота

0,6 1

1 0,8 1

1. 1.0 1 1.2 1

1 1.5 1

1 2.0 1

1 2,5 1

1 3.0

23QX HJ X vAAJ борта И



Радиус гибки R





2.0 1 2.5 1 3.0 1

3.5

1 4.5 1

1 6.0 1

l’.5 1

1 9.0


Наименьший радиус вогнутого борта

R.


4

25


*

МВ

«*

в*

В*

Мв ’

F 5

35

30


*

МЄ

МВ'

, ев


6

50

45

40

*

*

*

е»


8

60

55

50

45

*

«■»

ее

е»

Ю

70

60

55

55

55

МВ

ее


12

80

75

70

70

70

70


*

15

100

90

85

80

80

Є0

80


20

Ї30

120

I2&

Пб

НО

-ПО

НО

по

25

165

150

140

135

130

130

130

І30

30

230

220

220

210

200

190

180

180

40

в

400

380

'360 /

340

320

300

300

300

4