---

Таблиця F.2: Зменшення ширини b_fi верхньої полиці

(4) The effective width of the upper flange of the profile (b-2b_fі) varies as a function of the fire classes, but the design value of the yield point of the steel is taken equal to f_ay/_М,fi,a. The values of the flange width reduction fi b are given in Table F.2 for the different fire classes.

Table F.2: Width reduction b_fi of the upper flange

(5) Стінка розділена на дві частини: верхню висотою h_h та нижню висотою h_l. Значення h_l визначені для різних значень межі вогнестійкості за формулою h_l = a₁/b_c + a₂e_w/(b_ch). Параметри a₁ та a₂ наведені в таблиці F.3 для h/b_c ≤ 1 або h/b_c ≥ 2.

Значення висоти нижньої частини h_l наведено в таблиці F.3 для 1 < h/b_c < 2.

Таблиця F.3: Висота нижньої частини стінки h_l, мм та h_l,min, мм враховуючи, що h_l,max становить (h-2e_f)

(5) The web is divided into two parts, the top part h_h and the bottom part h_l. The values of h_l are given for the different fire classes by the formula h_l = a₁/b_c + a₂e_w/(b_ch). Parameters a₁ and a₂ are given in Table F.3 for h / bc ≤ 1 or h / bc ≥ 2.

The bottom part h_l is given directly in Table F.3 for 1 < h/b_c < 2.

Table F.3: Bottom part of the web h_l [mm] and h_l,min [mm], with h_l,max equal to (h-2e_f).

(6) Значення висоти нижньої частини h_l > h_l,min, дано в таблиці F.3.

(7) Для верхньої частини h_h стінки розрахункове значення межі текучості сталі дорівнює f_ay/_М,fi,a. Для нижньої частини h_l розрахункове значення межі текучості залежить від відстані x, виміряної від краю верхньої частини стінки (рисунок F.1). Знижене значення межі текучості для частини h_l можна визначити за формулою:

,

де k_a – коефіцієнт зменшення межі текучості нижньої полиці, даний в F.1.8. Це приводить до трапецеїдальної форми розподілу напружень в h_l.

(8) Площа нижньої полиці сталевого профілю не змінюється. Її межа текучості зменшена завдяки коефіцієнту k_a, даному в таблиці F.4. Коефіцієнт зменшення k_a обмежений мінімальним та максимальним значеннями, даними в таблиці.

Таблиця F.4: Коефіцієнт зменшення k_a межі текучості нижньої полиці,

де a₀ = (0,018 e_f + 0,7)

(6) The bottom part h_l of the web may always be larger or equal than h_l,min given in Table F.3.

(7) For the top part h_h of the web, the design value of the yield point of the steel is taken equal to f_ay/_М,fi,a. For the bottom part h_l, the design value of the yield point depends on the distance x measured from the end of the top part of the web (see Figure F.1). The reduced yield point in hl may be obtained from:

(F.1)

where:

k_a is the reduction factor of the yield point of the lower flange given in (8). This leads to a trapezoidal form of the stress distribution in h_l.

(8) The area of the lower flange of the steel profile is not modified. Its yield point is reduced by the factor k_a given in Table F.4. The reduction factor k_a is limited by the minimum and maximum values given in this table.

Table F.4: Reduction factor k_a of the yield point of the lower flange,

with a₀ = (0,018 e_f + 0,7).

(9) Межа текучості арматурних стрижнів зменшується з підвищенням температури. Їх коефіцієнт зменшення k_r, даний в таблиці F.5, залежить від класу пожежі та від положення арматурного стрижня. Коефіцієнт зменшення k_r обмежений мінімальним та максимальним значен-нями, даними в цій таблиці.

Таблиця F.5: Коефіцієнт зменшення k_r межі текучості арматурного стрижня

(9) The yield point of the reinforcing bars decreases with their temperature. Its reduction factor k_r is given in Table F.5 and depends on the fire class and on the position of the reinforcing bar. The reduction factor k_r is limited by the minimum and maximum values given in this table.

Table F.5: Reduction factor k_r of the yield point of a reinforcing bar with

де , мм,

, мм²,

u = 1/[(1/u_i) + (1/u_si) + 1/(b_c-e_w-u_si)]

де u_і – відстань від осі арматурного стрижня до внутрішньої сторони полиці, мм та

u_sj – відстань від осі арматурного стрижня до зовнішньої бічної грані бетону, мм (рисунок F.1).

(10) Захисний шар бетону арматурних стрижнів має відповідати вимогам розділу 5.1.

(11) Опір сталевої стінки на дію поперечної сили може перевірятися, використовуючи розподіл розрахункових значень межі текучості, відповідно до (7). Якщо , то може врахову-вати опір залізобетону.

where:

[mm]

[mm²]

(F.2)

where:

u_і is the axis distance [mm] from the reinforcing bar to the inner side of the flange and

u_sі is the axis distance [mm] from the reinforcing bar to the outside border of the concrete (see Figure F.1).

(10) The concrete cover of reinforcing bars should comply with 5.1.

(11) The shear resistance of the steel web may be verified using the distribution of the design values of yield strength according to (7). If the resistance of the reinforced concrete may be considered.

F.2 Зменшений поперечний переріз для розрахунку несучої здатності опорного перерізу на згин M_fi,Rd^-

F.2 Reduced cross-section for hogging moment resistance M_fi,Rd^-

Примітка до Рисунку F.3:

А – Приклад розподілення напружень у бетоні

B – Приклад розподілення напружень у сталі

Рисунок F.3: Розрахункова схема несучої здатності опорного перерізу при згині

(1) Значення межі текучості арматурних стрижнів плити перемножується на коефіцієнт зменшення k_s, (таблиця F.6), що залежить від межі вогнестійкості та розташування арматурних стрижнів. Коефіцієнт зменшення k_s обмежений мінімальним та максимальним значеннями, даними в цій таблиці.

Таблиця F.6 – Коефіцієнт зменшення k_s межі текучості арматурних стрижнів у бетонній плиті, де u - відстань від центру арматури до нижньої грані плити, мм, що дорівнює u_l або (h_c - u) (рисунок F.3)

Note to Figure F.3:

(A) Example of stress distribution in concrete;

(B) Example of stress distribution in steel

Figure F.3: Calculation scheme for the hogging moment resistance.

(1) The yield point of the reinforcing bars in the slab is multiplied by a reduction factor k_s given in Table F.6 and depends on the fire class and on the position of the reinforcing bars. The reduction factor k_s is limited by the minimum and maximum values given in this table.

Table F.6: Reduction factor k_s of the yield point of the reinforcing bars in the concrete slab with u, distance [mm] from the centre of the reinforcement to the lower slab edge, equal to u_l or (h_c - u) (see Figure F.3).

(2) Для верхньої полиці профілю застосовується вимога F.1.4.

(2) For the upper flange of the profile, (4) of F.1 applies.

(3) Поперечний переріз бетону між полицями зменшено, як показано на рисунку F.3, але розрахункове значення міцності бетону на стиск f_c/_M,fi,c не змінюється залежно від значень межі вогнестійкості. Значення зменшення ширини b_c,fi та висоти h_fi бетону для облицювання дані в таблиці F.7. Зменшення ширини та висоти обмежені мінімальними значеннями, вказаними в цій таблиці.

Таблиця F.7 - Зменшення поперечного перерізу бетонного облицювання між полицями

(3) The cross-section of the concrete between the flanges is reduced as shown in Figure F.3 but the design value of the compressive concrete strength f_c/_M,fi,c does not vary as a function of the fire classes. The values of the width reduction b_c,fi and of the height reduction h_fi of the encased concrete are given in Table F.7. The width and height reductions are limited by the minimum values given in this table.

Table F.7: Reduction of the cross-section of the concrete encased between the flanges.