Страница 10: ДСТУ-Н Б EN 1995-1-1:2010. Єврокод 5. Проектування дерев’яних конструкцій. Частина 1-1. Загальні правила і правила для споруд / Eurocode 5. Design of timber structures. Part 1- 1. Common rules and rules for buildings (59580)

де:

k_dis - коефіцієнт, що враховує вплив розподілу напружень у гребеневій зоні;

k_vol - коефіцієнт об’єму 0,01m³;

f_t,90,d - розрахунковий опір розтягу паралельно волокнам;

V₀ - базовий об’єм;

V - об’єм гребеневої зони, що зазнає напруження, в м³, (див. рисунок 6.9), який не повинен прийматись більше 2V_b/3, де V_b - загальний об’єм балки.

(7) Для складного розтягу перпендикулярно волокнам і зсуву повинні задовольнятись наступні умови:

where:

k_dis is a factor which takes into account the effect of the stress distribution in the apex zone;

k_vol is a volume factor;

f_t,90,d is the design tensile strength perpendicular to the grain;

V₀ is the reference volume of 0,01m³;

V is the stressed volume of the apex zone, in m³, (see Figure 6.9) and should not be taken greater than 2V_b/ 3, where V_b is the total volume of the beam.

(7) For combined tension perpendicular to grain and shear the following expression shall be satisfied:

де:

τ_d - розрахункові напруження зсуву;

f_v,d - розрахунковий опір на зсув;

_t,90,d - розрахункові напруження зсуву перпендикулярно волокнам;

k_dis і k_vol – наведені у (6).

(8) Найбільші напруження розтягу перпендикулярно волокну, які спричинені згинальн згинальним моментом повинні визначатись як:

where:

τ_d is the design shear stress;

f_v,d is the design shear strength;

σ_t,90,d is the design tensile stress perpendicular to grain;

k_dis and k_vol are given in (6).

(8) The greatest tensile stress perpendicular to the grain due to the bending moment should be calculated as follows:

де:

р_d - рівномірно розподілене навантаження, що діє на поверхню балки в зоні гребеня;

b - ширина перерізу балки;

M_ap,d - розрахунковий момент у гребені, викликаний напруженнями розтягу паралельними внутрішній криволінійній грані

при:

where:

p_d is the uniformly distributed load acting on the top of the beam over the apex area;

b is the width of the beam;

M_ap,d is the design moment at apex resulting in tensile stresses parallel to the inner curved edge;

with:

ПРИМІТКА: Рекомендується використовувати вираз (6.54). Інформацію стосовно національного вибору між виразами (6.54) і (6.55) можна знайти у конкретному національному додатку.

Note: The recommended expression is (6.54). Information on the national choice between expressions (6.54) and (6.55) may be found in the National annex.

6.5 Елементи з вирізами

6.5.1 Загальні положення

(1)Р При перевірці міцності елементів повинно враховуватись явище концентрації напружень у вирізах

(2) Впливом концентрації напружень можна знехтувати у наступних випадках:

- при розтязі або стисканні паралельно волокну;

- згин з напруженнями розтягу у вирізі, якщо перехід до звуження не крутіше ніж 1:i = 1:10, тобто i ≥ 10, див. Рисунок 6.10а;

- при дії згину із стискаючими напруженнями у вирізі, див. Рисунок 6.10b.

6.5 Notched members

6.5.1 General

(1)P The effects of stress concentrations at the notch shall be taken into account in the strength verification of members.

(2) The effect of stress concentrations may be disregarded in the following cases:

- tension or compression parallel to the grain;

- bending with tensile stresses at the notch if the taper is not steeper than 1:i= 1:10, that is i>10, see Figure 6.10a;

- bending with compressive stresses at the notch, see Figure 6.10b.

6.5.2. Балки з вирізами на опорах

(1) Для балок прямокутного перерізу і коли волокна розташовані практично паралельно вдовж елемента, напруження зсуву на опорі у зрізці повинні визначатись із використанням фактичної (зменшеної) висоти h_ef (див. Рисунок 6.11).

(2) Необхідно перевіряти умову, що:

6.5.2 Beams with a notch at the support

(1) For beams with rectangular cross-sections and where grain runs essentially parallel to the length of the member, the shear stresses at the notched support should be calculated using the effective (reduced) depth h_ef (see Figure 6.11).

(2) It should be verified that

де k_v - знижуючий коефіцієнт, що визначається:

- для балок із зрізом на протилежній від опори стороні (див. Рисунок 6.11b)

where k_v is a reduction factor defined as follows:

- For beams notched at the opposite side to the support (see Figure 6.11b)

- для балок із зрізом на стороні опори (див. Рисунок 6.11a)

- For beams notched on the same side as the support (see Figure 6.11a)

де:

i - нахил зрізу (див. Рисунок 6.11а);

h - висота балки, в мм;

x - відстань від лінії дії опорної реакції до початку зрізу;

α =

4,5 - для LVL (листових виробів)

k_n = 5 - для цільної деревини

6,5 - для дощато-клеєної деревини

where:

i is the notch inclination (see Figure 6.11a);

h is the beam depth in mm;

x is the distance from line of action of the support reaction to the corner of the notch;

α =

4,5 - for LVL

k_n = 5 - for solid timber

6,5 - for glued laminated timber

6.6 Конструктивна міцність системи

(1) У випадках, коли декілька однакових елементів, складових або виробів, розташовані з рівномірним кроком і з’єднані із площини багато прогонною величини характеристик міцності елементів можуть збільшуватись на величину коефіцієнта міцності системи k_sys.

(2) При забезпеченні можливості передачі системою розподілу навантаження від одного елемента на сусідні елементи, коефіцієнт k_sys повинен прийматись рівним 1,1.

(3) Перевірка міцності системи перерозподілу навантаження повинна здійснюватись за припущення, що навантаження є короткотривалими.

ПРИМІТКА: Для ферм покриттів з максимальною відстанню від центру до центу 1,2 м, можна припустити, що покрівля, обриштування, прогони або панелі можуть передавати навантаження на сусідні ферми при умові, що елементи розподілу навантажень є суцільними щонайменше між двома прольотами, і нема вузлів у розбіжку

(4) Для листових дерев'яних настилів або підлог необхідно використовувати, величини k_sys, наведені на Рисунку 6.12.

6.6 System strength

(1) When several equally spaced similar members, components or assemblies are laterally connected by a continuous load distribution system, the member strength properties may be multiplied by a system strength factor k_sys.

(2) Provided the continuous load-distribution system is capable of transfering the loads from one member to the neighbouring members, the factor k_sys should be 1,1.

(3) The strength verification of the load distribution system should be carried out assuming the loads are of short-term duration.

NOTE: For roof trusses with a maximum centre to centre distance of 1,2 m it may be assumed that tiling battens, purlins or panels can transfer the load to the neighbouring trusses provided that these load-distribution members are continuous over at least two spans, and any joints are staggered.

(4) For laminated timber decks or floors the values of k_sys given in Figure 6.12 should be used.

Розділ 7 Граничні стани за придатністю до експлуатації

7.1 Ковзання з’єднань

(1) Для з'єднань з елементами нагельного типу, модуль ковзання K_ser на площині ковзання на з’єднувальний елемент при дії експлуатаційного навантаження повинен прийматись за таблицею 7.1 при ρ_m в кг/м³ і d або d_c в мм. Для визначення d_c , див. EN 13271.

ПРИМІТКА: У EN 26891 замість позначення k_s використовується позначення K_ser.

Section 7 Serviceability limit states

7.1 Joint slip

(1) For joints made with dowel-type fasteners the slip modulus K_ser per shear plane per fastener under service load should be taken from Table 7.1 with ρ_m in kg/m³ and d or d_c in mm. For the definition of d_c, see EN 13271.

NOTE: In EN 26891 the symbol used is k_s instead of K_ser.

(2) Якщо середня густина ρ_m,1 і ρ_m,2 двох з’єднаних елементів на основі деревини відрізняється від ρ_m , то у наведених вище виразах вона приймається як:

(2) If the mean densities ρ_m,1 and ρ_m,2 of the two jointed wood-based members are different then ρ_m in the above expressions should be taken as

(3) Для з'єднань «сталь-дерево» або «бетон-дерево» K_ser повинен базуватись на ρ_m для дерев’яного елемента і може бути збільшений у два рази.

7.2 Граничні величини прогинів для балок

(1) Компоненти прогину, викликані сполученням дій (див. 2.2.3 (5)) показані на рисунку 7.1, де застосовані наступні позначення:, див. 2.2.3:

- w_c - попередній вигин (якщо застосовано);

- w_inst - миттєвий прогин;

- w_creep - прогин внаслідок повзучості;

- w_fin - повний прогин;

- w_net,fin- повний чистий прогин (нетто)

(3) For steel-to-timber or concrete-to-timber connections, K_ser should be based on ρ_m for the timber member and may be multiplied by 2,0.

7.2 Limiting values for deflections of beams

(1) The components of deflection resulting from a combination of actions (see 2.2.3(5)) are shown in Figure 7.1, where the symbols are defined as follows, see 2.2.3: