---

Таблица 11.2

Горючая нагрузка и расход воздуха на полное ее выгорание
в выработках с арочной крепью и деревянными затяжками

Если горная выработка полностью закреплена деревянной крепью (рамы и затяжки), то приведенные в таблице 11.2 значения горючей нагрузки необходи­мо увеличить в 2 раза при расстоянии между рамами до 0,8 м и в 1,5 раза — при расстоянии более 0,8 м.

_t _ B_HV_no>K(0,80Q_H-586)+26G_r + (0,10 + 0,08V_B)F_CT

^rK (5,13-10“³ +4,11 l(F³V_B)F_CT + l,31G_r

где t_rK — температура пожарных газов на выходе из зоны горения, °С;

В_н — удельная пожарная нагрузка, кг/м;

Q_H — низшая теплота сгорания пожарной нагрузки, кДж/кг;

F_CT — площадь стенок выработки в зоне горения, м²;

G_r — объемный расход пожарных газов, м³/с,

G_r=SV_B.

При тушении пожара водяной завесой должно быть обеспечено снижение температуры t_rK пожарных газов на выходе из завесы менее температуры вос­пламенения горючих материалов t_r<< t_Bocn.

Знание данных величин позволяет оценить возможность развития пожара, выбрать способы его локализации и тушения, определить необходимый для этого расход воды, который будет равен суммарному ее расходу через все потребители, участвующие в его ликвидации.

t_rK-250

^Z 253 + 2512%’ ⁽¹¹’³⁾

где z — удельный расход воды на 1 кг/с пожарных газов, кг/с;

t_r< — температура пожарных газов на входе в завесу, °С;

%— доля воды, испарившейся в завесе, определяют по формуле

% = _е^,гк (¹¹-⁴)

где а — эмпирический коэффициент, а = 7695°С/мм²;

ф — среднее значение диаметра капли воды в завесе, соответствующее технической характеристике оросителя применяемого пожарного оборудова­ния, мм.

Удельные расходы воды z_o, необходимые для охлаждения 1 м³Тс расхода пожарных газов, приведены в таблице 11.3.

Таблица 11.3

Удельный расход воды на охлаждение пожарных газов

В зависимости от площади поперечного сечения S выработки и скорости движения пожарных газов V_B общий расход воды на образование водяной завесы определяют по формуле

Q₃=4,66z₀ SV_B, <¹¹⁵>

где Q₃ — общий расход воды, м³/ч.

где h_r — разность геодезических отметок между началом низконапорной ветви и точкой ветвления трубопровода, м;

S_H — гидравлическое сопротивление низконапорной ветви, с²/м⁵, определя-

к_и — коэффициент, учитывающий местное гидравлическое сопротивление, К_ц = 1,051-1,10;

А₍ — удельное сопротивление j-ro участка трубопровода, с²/м⁶;

— длина j-ro участка трубопровода, м;

О_те — суммарный расход воды, поступающей к точке ветвления трубопро­вода, м³/с.

Н_в=Н_ш-8_вр_тв, (11.8)

где Н_ш— разность геодезических отметок поверхности шахтного водоема и начала низконапорной ветви трубопровода, м;

S_B— гидравлическое сопротивление высоконапорного участка трубопрово­да, с²/м⁵, определяют по формуле

8.=к„2;ал. ^(,19)

где А ,С, — удельное гидравлическое сопротивление и длина участков трубо­проводов высоконапорной ветви, с²/м⁶ и м соответственно.

Удельные гидравлические сопротивления А шахтных трубопроводов при­ведены в таблице 11.4.

Таблица 11.4

Удельные гидравлические сопротивления шахтных трубопроводов

JSjQ^O, (11.Ю)

i=l

где В, — сопротивление і-й из параллельных ветвей трубопровода, c²/m^s;

Q, — расход воды через і-ю ветвь, м³/с.

Сопротивление кольца с двумя параллельными ветвями определяют по формуле

s„ =s,/(i+Vs^sT)^!

где S_K, S,, S₂ — сопротивление кольца трубопроводов и его ветвей соответ­ственно, с²/м⁵.

Снижение сопротивления в закольцованных (параллельных) ветвях долж­но быть учтено при определении Н_я и Н_в.

s f|(s +s_CT)-s_B , <¹¹-¹²>

^р lH_H-h_r /^н

где S_CT — гидравлическое сопротивление пожарного ствола, с²/м⁵.

К = -^ ■ (11-13)

Н_н

При к =1,0 необходимо осуществлять прямое соединение высоконапорной и низконапорной ветвей трубопровода, без применения редукционного устрой­ства.

При к < 1,0 необходимо применять повышающую насосную станцию для увеличения напора Н_в.

При к > 1,0 должны быть использованы редукционные клапаны, понижающие напор от Н_в на входе до Н_н на выходе.

1

5- • (11-14) 2р.® g

где ц — коэффициент расхода, ц 0,97;

<t> — площадь поперечного сечения прохода клапана в его открытом состоя­нии. М-

g — ускорение свободного падения, м/с².

При S_p > S_p^,p клапан работает в регулируемом режиме, то есть система обеспечивает требуемые параметры.

При S_p < S’ клапан работает в нерегулируемом режиме. В этом случае необходимо провести проверку системы на разрыв струи. Для исключения разрыва струи необходимо выполнение условия

, Н_ш(а h -А £ -S -S )+S_ph_r

h > 2 , k I I • IO)

A_oh_r-AA-S_p-S_M-S„

где h,— разность геодезических отметок между руддвором и редукционным клапаном, м;

А_о, А_н— удельное сопротивление труб до клапана и в низконапорной сети соответственно, с²/м⁶;

£_н — длина трубопровода от руддвора до потребителя, м;

S„, S„, S_p— сумма всех местных сопротивлений в низконапорной сети тру­бопровода, гидравлическое сопротивление потребителя, гидравлическое со­противление клапана соответственно, с²/м⁵.

2. Расчет параметров системы противопожарного водоснабжения поверх­ностных сооружений выполняется согласно СНиП 2.04.02-84.

Приведенные зависимости позволяют определить требуемые гидравличес­кие параметры системы противопожарного водоснабжения, а также применя­емого пожарного оборудования при разработке или корректировке проектов противопожарной защиты угольного предприятия в соответствии с требова­ниями нормативных документов Украины. Приведение системы противопо­жарного водоснабжения в соответствие с требованиями нормативных доку­ментов и параметрами имеющегося в наличии или разрабатываемого пожар­ного оборудования обеспечивает повышение технического уровня и вероят­ность безотказной работы систем противопожарной защиты шахт.

Приложение 12 к пункту 7.4.14 Правил пожарной безопасности для предприятий угольной промышленности Украины

ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ЗАЩИТЕ ГОРНЫХ
ВЫРАБОТОК, ОБОРУДОВАННЫХ ЛЕНТОЧНЫМИ
КОНВЕЙЕРАМИ

1. Противопожарная защита приводных станций ленточных конвейеров

Для противопожарной защиты приводных станций ленточных конвейеров дол­жны применяться АУП, отвечающие требованиям ГСТУ 29.2.04675545.004-2001.

Тепловые пожарные оповещатели должны быть размещены согласно кон­структорской документации на АУП. На установке должно быть не менее двух пожарных оповещателей, один из которых размещают под кровлей выработки, а другой — у ведущего барабана. Размещение пожарных оповещателей у кров­ли выработки в зависимости от скорости вентиляционного потока и расстоя­ния ведущего барабана от кровли представлено в таблице 12.1, при этом опо­вещатель должен отстоять от кровли выработки на (0,2±0,1) м.

Таблица 12.1

Размещение теплового пожарного оповещателя у кровли
выработки в зависимости от скорости вентиляционной струи