Нагрузки и воздействия

1. Многоэтажные здания

Любое

h/500

2. Один этаж многоэтажных зданий:

Податливое

h_s/300

а) стены и перегородки из кирпича, гипсобетона, железобетонных панелей

Жесткое

h_s/500

б) стены, облицованные естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи)

«

h_s/700

3. Одноэтажные здания (с самонесущими стенами) высотой этажа h_s, м:

Податливое

h_s £ 6

h_s/150

h_s = 15

h_s/200

h_s ³ 30

h_s/300

_____________

Обозначения, принятые в табл. 22:

h -     высота многоэтажных зданий, равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля покрытия;

h_s - высота этажа в одноэтажных зданиях, равная расстоянию от верха фундамента до низа стропильных конструкций; в многоэтажных зданиях: для нижнего этажа - равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля перекрытия; для остальных этажей - равная расстоянию между осями смежных ригелей.

Примечания: 1. Для промежуточных значений h_s (по поз. 3) горизонтальные предельные перемещения следует определять линейной интерполяцией.

2. Для верхних этажей многоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытий одноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещения следует принимать такими же, как для одноэтажных зданий. При этом высота верхнего этажа h_s принимается от оси ригеля междуэтажного перекрытая до низа стропильных конструкций.

3. К податливым креплениям относятся крепления стен или перегородок к каркасу, не препятствующие смещению каркаса (без передачи на стены или перегородки усилий, способных вызвать повреждения конструктивных элементов); к жестким - крепления, препятствующие взаимным смещениям каркаса, стен или перегородок.

4. Для одноэтажных зданий с навесными стенами (а также при отсутствии жесткого диска покрытия) и многоэтажных этажерок предельные перемещения допускается увеличивать на 30 % (но принимать не более h_s/150).

10.15. Горизонтальные перемещения бескаркасных зданий от ветровых нагрузок не ограничиваются, если их стены, перегородки и соединяющие элементы рассчитаны на прочность и трещиностойкость.

10.16. Горизонтальные предельные прогибы стоек и ригелей фахверка, а также навесных стеновых панелей от ветровой нагрузки, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными l/200, где l - расчетный пролет стоек или панелей.

10.17. Горизонтальные предельные прогибы опор конвейерных галерей от ветровых нагрузок, ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными h/250, где h - высота опор от верха фундамента до низа ферм или балок.

10.18. Горизонтальные предельные прогибы колонн (стоек) каркасных зданий от температурных климатических и усадочных воздействии следует принимать равными:

h_s/150 - при стенах и перегородках из кирпича, гипсобетона, железобетона и навесных панелей,

h_s/200 - при стенах, облицованных естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи), где h_s - высота этажа, а для одноэтажных зданий с мостовыми кранами - высота от верха фундамента до низа балок кранового пути.

При этом температурные воздействия следует принимать без учета суточных колебаний температур наружного воздуха и перепада температур от солнечной радиации.

При определении горизонтальных прогибов от температурных климатических и усадочных воздействий их значения не следует суммировать с прогибами от ветровых нагрузок и от крена фундаментов.

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ВЫГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ МЕЖДУЭТАЖНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ ОТ УСИЛИЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ 10.19. Предельные выгибы f_u элементов междуэтажных перекрытий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными 15 мм при l £ 3 м и 40 мм - при l ³ 12 м (для промежуточных значений l предельные выгибы следует определять линейной интерполяцией).

Выгибы f следует определять от усилий предварительного обжатия, собственного веса элементов перекрытий и веса пола.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Справочное МОСТОВЫЕ И ПОДВЕСНЫЕ КРАНЫ РАЗНЫХ ГРУПП РЕЖИМОВ РАБОТЫ (ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ) Краны

Группы режимов работы

Условия использования

Ручные всех видов

1К - 3К

Любые

С приводными подвесными талями, в том числе с навесными захватами

Ремонтные и перегрузочные работы ограниченной интенсивности

С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами

Машинные залы электростанций, монтажные работы, перегрузочные работы ограниченной интенсивности

С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами

4К - 6К

Перегрузочные работы средней интенсивности, технологические работы в механических цехах, склады готовых изделий предприятий строительных материалов, склады металлосбыта

С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные

Смешанные склады, работа с разнообразными грузами

Магнитные

Склады полуфабрикатов, работа с разнообразными грузами

Закалочные, ковочные, штыревые, литейные

7К

Цехи металлургических предприятий

С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные

Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при работе в одну или две смены)

С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами

Технологические краны при круглосуточной работе

Траверсные, мульдогрейферные, мульдозавалочные, для раздевания слитков, копровые, ваграночные, колодцевые

8К

Цехи металлургических предприятий

Магнитные

Цехи и склады металлургических предприятий, крупные металлобазы с однородными грузами

С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные

Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при круглосуточной работе)

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Обязательное НАГРУЗКА ОТ УДАРА КРАНА О ТУПИКОВЫЙ УПОР Нормативное значение горизонтальной нагрузки F, кН, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять по формуле

где v - скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с;

f -     возможная наибольшая осадка буфера, принимаемая равной 0,1 м для кранов с гибким подвесом груза грузоподъемностью не более 50 т групп режимов работы 1К-7К и 0,2 м - в остальных случаях;

m -    приведенная масса крана, определяемая по формуле

здесь m_b - масса моста крана, т;

т_c -       масса тележки, т;

т_q -      грузоподъемность крана, т;

k -         коэффициент; k = 0 - для кранов с гибким подвесом; k = 1 - для кранов с жестким подвесом груза;

l -         пролет крана, м;

l₁ -        приближение тележки, м.

Расчетное значение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке g_t (см. п. 4.8) принимается не более предельных значений, указанных в следующей таблице:

Краны

Предельные значения нагрузок F, кН (тс)

Подвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные

10 (1)

Электрические мостовые:

общего назначения групп режимов работы 1К-3К

50 (5)

общего назначения и специальные групп режимов работы 4К-7К, а также литейные

150 (15)

специальные группы режима работы 8К с подвесом груза:

гибким

250 (25)

жестким

500 (50)

ПРИЛОЖЕНИЕ 3* Обязательное СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК И КОЭФФИЦИЕНТЫ m Номер схемы

Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок

Коэффициент m и область применения схем

1

Здания с односкатными и двускатными покрытиями

m = 1 при a £ 25°;

m = 0 « a ³ 60°.

Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 - при 20° £ a £ 30°; вариант 3 - при 10° £ a £ 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия

2

Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

m₁ = cos 1,8a; m₂ = 2,4 sin 1,4a, где a - уклон покрытия, град

2¢

Покрытия в виде стрельчатых арок

При b ³ 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = l, при b < 15° - схему 2

3

Здания с продольными фонарями закрытыми сверху

 но не более:

4,0 - для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее;

2,5 - для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа;

2,0 - для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила;

2,5 - для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета;

b_l = h_l, но не более b.

При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента m в обоих вариантах следует принимать равным 1,0

Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий.

2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать.

3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8)

3¢

Здания с продольными фонарями, открытыми сверху

Значения b(b₁, b₂) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей

4

Шедовые покрытия

Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли

5

Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями

Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15°

6

Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Вариант 2 следует учитывать при

Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов m следует принимать не более 1,4

7

Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем

Коэффициент m следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря - с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6.

Для плоских двускатных (a < 15) и сводчатых  покрытий при l > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)

8

Здания с перепадом высоты

Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1-7, а на нижнее - в двух вариантах: по схемам 1-7 и схеме 8 (для зданий - профиль «а», для навесов - профиль «б»).

Коэффициент m следует принимать равным:

где h - высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м, принимаемая при определении m равной 8 м;

l₁; l₂ - длины участков верхнего (l₁) и нижнего (l₂) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать:

для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями -

для покрытия .с продольными фонарями -

(при этом l₁ и l₂ следует принимать не менее 0).

т₁; m₂ - доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т₁) и нижнего (m₂) покрытий следует принимать в зависимости от их профиля:

0,4 - для плоского покрытия с a £ 20°, сводчатого с ^f/_l £ 1/8;

0,3 - для плоского покрытия с a > 20°, сводчатого с ^f/_l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями.

Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т₂ следует принимать:

т₂ = 0,5 k₁ k₂ k₃, но не менее 0,1, где     (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k₂ = 1);  но не менее 0,3 (а - в м; b, j - в град).

Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной:

при  b = 2h, но не более 16 м;

при  но не более 5h и не более 16 м.

Коэффициенты m, принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать:

 (где h - в м; s₀ - в кПа);

4 - если нижнее покрытие является покрытием здания;

6 - если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент m₁ следует принимать:

m₁ = 1 - 2m₂.

Примечания: 1. При d₁ (d₂) > 12 м значение m для участка перепада длиной d₁ (d₂) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.

2. Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении m необходимо принимать соответствующее значение т₁ (т₂) для каждого пропета в пределах l₁ (l₂).

3. Местную нагрузку у перепада не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где s₀ - в кПа)

9

Здания с двумя перепадами высоты

Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения m₁, b₁, m₂, b₂ следует определять для каждого перепада независимо, принимая:

т₁ и т₂ в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h₁ и h₂) соответствующими т₁ в схеме 8 и m₃ (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т₂ в схеме 8. При этом:

10

Покрытие с парапетами

Схему следует применять при

 (h - в м; s₀ - в кПа);

 но не более 3

11

Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам

Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м.

В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле b).

Коэффициент m, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным:

1,0 при d £ 1,5 м;

но не менее 1,0 и не более:

1,5 при 1,5 < d £ 5 м;

2,0 « 5 < d £ 10 м;

2,5 « 10 < d £ 5 м;

b₁ = 2h, но не более 2d

12

Висячие покрытия цилиндрической формы

m₁ = 1,0;

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Обязательное Номер схемы

Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок

Определение аэродинамических коэффициентов с

Примечания

1

Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции.

Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности:

-

наветренные

с_е = +0,8

подветренные

с_е = -0,6

2

Здания с двускатными покрытиями

Коэффициент

a, град

Значения с_е1, с_е2 при , равном

0

0,5

1

³ 2

с_е1

0

0

-0,6

-0,7

-0,8

1. При ветре перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия с_е = -0,7.

20

+0,2

-0,4

-0,7

-0,8

40

+0,4

+0,3

-0,2

-0,4

60

+0,8

+0,8

+0,8

+0,8

с_е2

£ 60

-0,4

-0,4

-0,5

-0,8

2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9

Значения с_е3 при , равном

£ 0,5

1

³ 2

£ 1

-0,4

-0,5

-0,6

³ 2

-0,5

-0,6

-0,6

3

Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Коэффициент

Значения с_е1, с_е2 при , равном

1. См. примеч. 1 к схеме 2.

2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

с_е1

0

+0,1

+0,2

+0,4

+0,6

+0,7

0,2

-0,2

-0,1

+0,2

+0,5

+0,7

³ 1

-0,8

-0,7

+0,3

+0,3

+0,7

с_е2

Произвольное

-0,8

-0,9

-1

-1,1

-1,2

Значение с_е3 принимается по схеме 2

4

Здания с продольным фонарем

Коэффициенты с_е1, с_е2 и с_е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2

1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветробойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь-щиты» принимается равным 1,4.

2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9

5

Здания с продольными фонарями

Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты с_е следует принимать по схеме 4.

Для фонарей участка ВС при l £ 2  с_х = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря с_х = 0,1l; при l > 8  с_х = 0,8, здесь .

Для остальных участков покрытия с_е = -0,5

1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.

2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9

6

Здания с продольными фонарями различной высоты

Коэффициенты с¢_е1, с¢_е2 и с¢_е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении с_е1 за h₁ необходимо принимать высоту наветренной стены здания.

Для участка АВ с_е следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h₁ – h₂ необходимо принимать высоту фонаря

См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

7

Здания с шедовыми покрытиями

Для участка АВ с_е следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.

Для участка ВС с_е = -0,5

1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом с_f = 0,04.

2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5