Страница 33: СНиП 2.05.03-84*. Мосты и трубы (54069)

В табл. 71 обозначено:

,

где d - расстояние между рамами, закрепляющими пояс от поперечных горизонтальных перемещений;

 - наибольшее горизонтальное перемещение узла рамы (исключая опорные рамы) от силы F = 1;

lm - среднее (по длине пролета) значение момента инерции сжатого пояса балки (фермы) относительно вертикальной оси.

Примечания: 1. Если полученная по данным табл. 71 расчетная длина lef  1,3d, то ее следует определять из расчета по устойчивости стержня на упругих опорах.

2. Для промежуточных значений  коэффициент  следует определять по линейной интерполяции.

4.53*. Расчет арок по устойчивости выполняется на ЭВМ с учетом совместной работы арок и элементов проезжей части и поддерживающих ее элементов.

При проверке общей устойчивости арки сплошного постоянного сечения допускается определять расчетную длину lef в ее плоскости по формуле

,                                                               (184)

где   l - длина пролета арки;

a = f/l - коэффициент (здесь f - стрела подъема арки);

?? - коэффициент, принимаемый по табл. 72.

Значение ?? для двухшарнирной арки переменного сечения при изменении ее момента инерции в пределах ±10 % среднего его значения по длине пролета допускается определять по поз. 4 табл. 72, принимая при этом Еlbog в четверти пролета.

Во всех случаях расчетная длина lef арки в ее плоскости должна быть не менее расстояния между узлами прикрепления стоек или подвесок.

Таблица 72

В табл. 72 обозначено:

??1, ??2 - коэффициенты, принимаемые по табл. 73*;

?? - см. формулу (184);

; здесь Ibal и Ibog - моменты инерции сечений соответственно балки жесткости и арки.

____________

* При отношении жесткостей затяжки и арки, большем 0,8, расчетная длина арки определяется как для двухшарнирной арки с неразрезной балкой жесткости, соединенной с аркой стойками.

Таблица 73*

Примечание. Для промежуточных значений  коэффициенты ??1 и 2 следует определять по линейной интерполяции.

4.54. Расчетную длину lef элементов продольных и поперечных связей с любой решеткой, кроме крестовой, следует принимать равной:

в плоскости связей - расстоянию l2 между центрами прикреплений элементов связей к главным фермам или балкам, а также балкам проезжей части;

из плоскости связей - расстоянию l3 между точками пересечения оси элемента связей с осями крайних рядов болтов прикрепления фасонок связей к главным фермам или балкам, а также балкам проезжей части.

Расчетную длину lef перекрещивающихся элементов связей следует принимать:

в плоскости связей - равной расстоянию от центра прикрепления элемента связей к главной ферме или балке, а также балке проезжей части, - до точки пересечения осей связей;

из плоскости связей: для растянутых элементов - равной l3; для сжатых элементов - по табл. 70, принимая при этом за l расстояние от точки пересечения оси элемента связей с осью крайнего ряда болтов прикрепления фасонок связей до точки пересечения осей элементов связей, за l1 - расстояние l3.

Для элементов связей с любой решеткой, кроме крестовой, из одиночных уголков расчетную длину lef следует принимать равной расстоянию l между крайними болтами прикреплений их концов. При крестовой решетке связей lef = 0,6 l. Радиус инерции сечений следует принимать минимальный (i = imin).

4.55*. В сплошностенчатых балках расчетную длину lef опорных стоек, состоящих из одного или нескольких опорных ребер жесткости и примыкающих к ним участков стенки, следует определять по формуле

lef =  lc,                                                                   (185)

где ?? - коэффициент расчетной длины;

lc - длина опорной стойки балки, равная расстоянию от верха домкратной балки до верхнего пояса или до ближайшего узла поперечных связей.

Коэффициент расчетной длины ?? опорной стойки следует определять по формуле

;                                                                 (186)

здесь ,

где Ic - момент инерции сечения опорной стойки относительно оси, совпадающей с плоскостью стенки;

Ir, lr - соответственно момент инерции сечения и длина распорки поперечных связей; в «открытых» пролетных строениях в формуле (186) следует принимать n = 0.

При определении площади, момента инерции и радиуса инерции опорной стойки с одним ребром жесткости в состав ее сечения следует включать кроме опорного ребра жесткости примыкающие к нему участки стенки шириной b1 = z1t (здесь t - толщина сечения, 1 - коэффициент, принимаемый по табл. 74*).

Таблица 74*

Таблица 75*

При определении площади, момента инерции и радиуса инерции опорной стойки с несколькими ребрами жесткости при расстояниях между ними b2 = z2t (здесь 2 - коэффициент, принимаемый по табл. 75*) в состав ее сечения следует включать все указанные ребра жесткости, участки стенки между ними, а также примыкающие с внешней стороны к крайним ребрам жесткости участки стенки шириной b1 = z1t, где z1 следует принимать по табл. 74*.

Предельная гибкость стержневых элементов

4.56*. Гибкость стержневых элементов не должна превышать значений, приведенных в табл. 76*.

Таблица 76*

Расчет на выносливость элементов стальных конструкций и их соединений

4.57*. Расчет на выносливость элементов стальных конструкций и их соединений (кроме канатов) следует выполнять по формулам:

max, ef £ w Ry m;                                                           (187)

tmax, ef £ 0,75 w Ry m,                                                       (188)

где ??max, ef -   абсолютное наибольшее нормальное напряжение (растягивающее - положительное);

max, ef - абсолютное наибольшее скалывающее напряжение при расчете угловых швов на срез (его направление принимается за положительное);

gw - коэффициент;

m - коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 60*.

Напряжения ??max, ef и ??max, ef следует определять соответственно по формулам табл. 77 и формулам (206)-(217) от нагрузок, указанных в пп. 2.1*-2.3.

Таблица 77

В табл. 77 обозначено:

М, Мx, Мy - приведенные изгибающие моменты в рассматриваемом сечении, определяемые согласно п. 4.28*;

æ3 - коэффициент, принимаемый равным 1,05.

Примечание. При расчете элементов с фрикционными соединениями на высокопрочных болтах в формулы табл. 77 подставляются характеристики сечения брутто.

Коэффициент ??m следует определять по формуле

,                                      (189)

где ?? - коэффициент, равный 1,0 для железнодорожных и пешеходных и 0,7 - для автодорожных и городских мостов;

 - коэффициент, зависящий от длины загружения ?? линии влияния при определении ??max;

??,  -   коэффициенты, учитывающие марку стали и нестационарность режима нагруженности;

 - эффективный коэффициент концентрации напряжений, принимаемый по табл. 1* обязательного приложения 17*:

?? - коэффициент асимметрии цикла переменных напряжений.

Коэффициент ?? следует определять по формулам:

;                                                               (190)

,                                                                (191)

где ??min, ??max, ??min, ??max - наименьшие и наибольшие по абсолютной величине значения напряжений со своими знаками, определяемые в том же сечении, по тем же формулам, что и max, ef, ??max, ef; при этом следует принимать ??3 = 1,0.

В формуле (189) верхние знаки в скобках следует принимать при расчете по формуле (187), если ??max > 0, и всегда при расчете по формуле (188).

Коэффициенты ?? и  следует принимать по табл. 78*.

Таблица 78*

При вычислении коэффициентов ??m для сварных швов принимаются те же значения коэффициентов  и ??, что и для металла элемента.

Коэффициент  следует принимать равным:

                                              (192)

где значения n и ?? следует принимать по табл. 79*.

Таблица 79*