Страница 3: РД 34.30.713. Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата К-300-240 ЛМЗ (для турбин до заводского N 1198) (46319)

- поверхностный двухходовой конденсатор 300-КЦС-1 ЛМЗ с поверхностью охлаждения 15400 м2 присоединяется к трем выхлопным патрубкам турбины;

- два основных водоструйных эжектора ЭВ-4-1400;

- охладитель уплотнений ПС-115, включенный в линию основного конденсата перед ПНД № 1;

- питательный турбонасос СВПТ-340-1000 ЛМЗ с турбоприводом ОР-12ПМ Калужского турбинного завода; на него подается пар III отбора турбины; из выхлопа турбопривода пар направлен в VI отбор; кроме питательного турбонасоса, предусмотрен пускорезервный питательный насос СВПЭ-320-550 с электроприводом и гидромуфтой и три бустерных насоса 12-ПД-8 с электродвигателем мощностью 500 кВт (постоянно в работе находятся два насоса, один насос в резерве);

- три конденсатных насоса I ступени КСВД-475-75/3 с приводом от электродвигателя мощностью 200 кВт (постоянно в работе находятся два насоса, один насос в резерве);

- три конденсатных насоса II ступени 16КСВ10??5 с приводом от электродвигателя мощностью 500 кВт (постоянно в работе находятся два насоса, один насос в резерве);

- два сливных насоса ПНД 10КСВ9??6; мощность электродвигателя 250 кВт (постоянно в работе один насос, один насос в резерве).

3. Полный расход тепла брутто в зависимости от мощности на выводах генератора аналитически выражается следующими уравнениями.

При постоянном давлении пары в конденсаторе (Р2 = 0,035 кгс/см2):

а) в работе питательный турбонасос (график Т-2а):

- при работе с двумя корпусами котла

Qо = 34,79 + 1,846Nт Гкал/ч;

- при работе с одним корпусом котла

Qо = 31,84 + 1,897Nт, Гкал/ч;

б) в работе питательный электронасос (график Т-2б):

- при работе с двумя корпусами котла

Qо = 31,00 + 1,796Nт Гкал/ч;

- при работе с одним корпусом котла

Qо = 30,65 + 1,819Nт Гкал/ч.

При постоянных расходе (W = 36000 м3/ч) и температуре (tв1 = 12 °С) охлаждающей воды:

а) в работе питательный турбонасос (график Т-1а):

- при работе с двумя корпусами котла

Qо = 19,71 + 1,908NТ Гкал/ч;

- при работе с одним корпусом котла

Qо = 18,54 + 1,950 NТ Гкал/ч;

б) в работе питательный электронасос (график Т-16):

- при работе с двумя корпусами котла

Qо = 17,90 + 1,846NТ Гкал/ч;

- при работе с одним корпусом котла

Qо = 17,52 + 1,870NТ Гкал/ч.

Зависимость расхода свежего пара от нагрузки в ряде режимов имеет криволинейный характер. Поэтому она представлена только графически.

Характеристика составлена при работе генератора с собственным возбудителем. В случае работы с резервным возбудителем мощность турбоагрегата брутто определяется как разность между мощностью на выводах генератора и мощностью, потребляемой резервным возбудителем.

4. Расход тепла и пара для заданной мощности в условиях эксплуатации определяется по соответствующим зависимостям характеристики с последующим введением необходимых поправок (графики Т-13а и Т-13б); эти поправки учитывают отклонения эксплуатационных условий от условий характеристики.

Поправки даны при постоянной мощности на выводах генератора. Пользование системой поправочных кривых поясняется следующими примерами.

1) При эксплуатации турбоагрегата с включенными подогревателями сетевой воды к данным характеристики вносятся поправки, которые определяются по графикам Т-13а, п.л и Т-13б, п.л соответственно часовым отпускам тепла основным (работающим от VI отбора) и пиковым (работающим от V отбора) подогревателями сетевой воды, вычисленным по формулам:

 = Gсет( - )10-3 Гкал/ч;

 = Gсет( - )10-3 Гкал/ч;

где  и  - соответственно часовые расходы тепла, отпущенного основным и пиковым подогревателями сетевой воды тепловому потребителю, Гкал/ч;

Gсет - расход сетевой воды через теплофикационную установку, замеренный по станционному расходомеру, т/ч;

 и  - энтальпия сетевой воды на входе в основной подогреватель и выходе из него, ккал/кг;

 и  - энтальпия сетевой воды на входе в пиковый подогреватель и выходе из него, ккал/кг.

2) Турбоагрегат работает с нагрузкой 250 МВт при номинальных условиях, соответствующих данной Типовой энергетической характеристике. Из II и V отборов решено отбирать сверх нужд регенерации тепло в количестве соответственно 8 и 4 Гкал/ч.

Требуется определить в новом режиме удельный расход тепла (q¢) и расход свежего пара (Dо):

а) по графику Т-1а соответственно мощности Nт = 250 МВт находятся при условиях характеристики qт = 1987 ккал/(кВтч) и Dо = 783,0 т/ч;

б) по графикам Т-13а, п.п и Т-13б, п.о соответственно мощности Nт = 250 МВт и величинам отбора тепла определяется поправка к qт:

- на II отбор в количестве 8 Гкал/ч: - 0,0495??8 = -0,396 %,

- на V отбор в количестве 4 Гкал/ч: - 0,0945??4 = -0,378 %.

Суммарная поправка: - 0,774 %

и поправка к Dо:

- на II отбор:         + 0,199??8 = +1,592 %

- на V отбор:         + 0,108??4 = +0,432 %

Суммарная поправка: +2,024 %

в) удельный расход тепла и расход свежего пара в новых условиях:

q¢ = qт× = 19870,9923 = 1972 ккал/(кВт??ч);

Dо = Dо× = 7831,0202 = 798,8 т/ч.

При наличии двух и более отклонений в условиях работы турбоагрегата от номинальных поправки алгебраически суммируются.

Система поправочных кривых, охватывающая практически весь диапазон возможных отклонений условий эксплуатации турбоагрегата К-300-240 ЛМЗ от номинальных, обеспечивает возможность планирования и нормирования его работы в условиях электростанции.

5. Типовая энергетическая характеристика нетто турбоагрегата К-300-240 ЛМЗ рассчитана на основе характеристики брутто этого турбоагрегата при давлении пара в конденсаторе 0,035 кгс/см2 и соответствует следующим условиям его эксплуатации:

- параметры и тепловая схема установки - график Т-2а;

- напор, развиваемый циркуляционными насосами, - 10 м вод. ст.;

- расход циркуляционной воды через конденсатор турбины - 36000 м3/ч, в целом на турбоагрегат - 40000 м3/ч;

- КПД циркуляционного насоса - 80 %;

- расход тепла на собственные нужды турбоагрегата составляет 0,59 Гкал/ч (0,1 % расхода тепла турбоагрегатом при номинальной мощности);

- расход электроэнергии на собственные нужды турбоагрегата учитывает работу насосов (циркуляционных, конденсатных, сливного из ПНД № 2, системы регулирования, газоохладителей генератора, системы смазки и маслоснабжения, дренажного бака, основных эжекторов, водяного охлаждения статора генератора), а также 3 % потерь в трансформаторах собственных нужд.

При расчете расхода электроэнергии на собственные нужды турбоагрегата принято, что при нагрузке ниже 210 МВт в работе находится один, а при нагрузке свыше 210 МВт - два конденсатных насоса.

При определении мощности нетто () из мощности на выводах генератора (Nт) вычиталась мощность, затраченная на собственные нужды турбоагрегата ():

 = Nт -  МВт.

Расход тепла нетто на выработку электроэнергии определялся с включением затрат тепла на собственные нужды () и исключением тепла, затраченного на привод ПТН ():

Qэ = Qо -  +  Гкал/ч.

Здесь Qо - тепло брутто, затраченное на турбоагрегат;

 =  qт Гкал/ч,

где qт =  ккал/(кВтч).

Типовая энергетическая характеристика нетто по расходу тепла аналитически выражается уравнением

Qэ = 40,63 + 1,782 Гкал/ч.

Удельный расход тепла нетто на выработку электроэнергии определяется по выражению

 =  ккал/(кВтч).

При работе на скользящем давлении к удельному и общему расходам тепла (графики Т-1 и Т-2) вносится поправка, представленная на графике Т-13 а, п. о и вычисленная при постоянной мощности на выводах генератора.

При режиме на скользящем давлении мощность (), удельный и полный расходы тепла нетто ( и ) определяются следующим образом:

1) при заданной мощности на выводах генератора (Nт) по графику Т-2а находятся Qо, qт и Dо, по графику Т-13а, п. о - поправка к полному расходу тепла (), равная поправке к удельному расходу тепла (??), а по графику Т-7б (по Dо = Gп.в) находится внутренняя мощность турбопривода при скользящем давлении ();

2) полный расход тепла брутто при скользящем давлении

 = Qо(1 + );

3) расход тепла нетто на выработку электроэнергии при скользящем давлении

 =  -  + ,

где  =  при этом

 = ;

4) мощность нетто при скользящем давлении

 = Nт - ;

5) удельный расход тепла нетто на выработку электроэнергии при скользящем давлении

 = .

При отклонении напора, развиваемого циркуляционными насосами, от принятого в качестве номинального (10 м вод. ст.) к расходу тепла нетто, определенному по уравнению для заданной мощности нетто, вводится поправка.

Пользование характеристикой нетто и поправками к расходу тепла нетто на изменение напора циркуляционных насосов поясняется на следующем примере.

Определить расход тепла нетто при мощности нетто турбоагрегата  = 300 МВт и напоре циркуляционных насосов Нцн = 20 м вод. ст.:

1) по уравнению характеристики нетто (Qэ) определяется расход тепла нетто при Нцн = 10 м вод. ст.

Qэ = 575,23 Гкал/ч;

2) определяется поправка к расходу тепла нетто

aQэ = +0,48 %;

3) искомый расход тепла нетто при Нцн = 20 м вод. ст. и неизменной мощности нетто (300 МВт) определяется как

Qэ пр = Q??э (1 + ) = 575,23(1 + ) = 577,99 Гкал/ч.

При определении с помощью Типовой энергетической характеристики нормы расхода топлива помимо поправок на отклонение условий работы турбоагрегата от номинальных вводится допуск на ухудшение состояния оборудования в межремонтный период. Величина этого допуска принимается в соответствии с «Положением о согласовании нормативных характеристик оборудования и расчетных удельных расходов топлива» (СЦНТИ ОРГРЭС, 1975).