Страница 6: ОСТ 1 00151-88. Машины электрические авиационные. Методы расчета количественных показателей безотказности (81886)





Г = 13700 Н

°2



= 1,05

/ ‘



Kv = 1,00



1



Х2 = 1



V> - 1



V2=1



V°



У2=°



К = 3,6



г0тах, ° °’051мм



г0п>ах2= °’051мм


Инв Иг дубликата Na изм

Инв. Na подлинника 5813 Ns КЗВ

г0тп, = °’033 мм гот,пг= °’033 мм ~ 40 мм

2 = 35 мм

- 32, 5 мм

</f = 27,0 мм

С/„. = 12,70 мм cL, = 11,11 мм ш2

А/пах, =°’027 мм
^ахг= °-027 мм
^тах, =°'008 мм


  • статическая радиальная грузоподъемная сила 2-го шарико­подшипника;

  • коэффициент, учитывающий влияние температурного режима 1-го шарикоподшипника;

  • коэффициент, учитывающий влияние температурного режима 2-го шарикоподшипника;

  • коэффициент динамической радиальной нагрузки 1-го шарико­подшипника;

  • коэффициент динамической радиальной нагрузки 2-го шарико­подшипника;

  • коэффициент вращения колец относительно вектора нагрузки 1-го шарикоподшипника;

  • коэффициент вращения колен относительно вектора нагрузки 2-го шарикоподшипника;

  • коэффициент динамической осевой нагрузки 1-го шарикопод­шипника;

  • коэффициент динамической осевой нагрузки 2-го шарикопод­шипника;

  • коэффициент, зависящий от типа консистентной смазки,

  • максимальный начальный внутренний зазор 1-го шарикопод­шипника;

  • максимальный начальный внутренний зазор 2-го шарикопод­шипника;

  • минимальный начальный внутренний зазор 1-го шарикопод­шипника;

  • минимальный начальный внутренний зазор 2-го шарикопод­шипника;

  • номинальный посадочный диаметр вала для 1-го шарикопод­шипника;

  • номинальный посадочный диаметр вала для 2-го шарикопод­шипника;

  • номинальный внутренний диаметр полого вала для 1-го ша­рикоподшипника;

  • номинальный внутренний диаметр полого вала для 2-го ша­рикоподшипника ;

  • диаметр шарика 1-го шарикоподшипника,

  • диаметр шарика 2-го шарикоподшипника;

  • максимальный зазор, при посадке 1-го шарикоподшипника,

  • максимальный зазор при посадке 2-го шарикоподшипника;

максимальный натяг при посадке 1-го шарикоподшипника;






ОСТ 1 00151-88 с 34

= 0,008 мм - максимальный натяг при посадке 2-го шарикоподшипника;

/ПФЛ %

= 60,0 мм - средний диаметр 1-го шарикоподшипника;

drn = 53,5 мм - средний диаметр 2-го шарикоподшипника;

4*2

= 47,300 мм - диаметр беговой дорожки внутреннего кольца 1-го шарико- подшипника;

~ 42,387 мм - диаметр беговой дорожки внутреннего кольца 2-го шарико- подшипника;

= 15 °С - верхнее возможное значение перепада температуры между

Д/мл у

кольцами 1-го шарикоподшипника;

= 15 °С - верхнее возможное значение перепада температуры между

кольцами 2-го шарикоподшипника;

— = 5 °С - нижнее возможное значение перепада температуры между

/П/П

кольцами 1-го шарикоподшипника;

= Ю °С - нижнее возможное значение перепада температуры между

кольцами 2-го шарикоподшипника;

= 120 °С - температура нагрева шарикоподшипника»

  1. Вероятность невозникновения усталостного разрушения шарикоподшипника определяется по формуле (8)

P‘(Lp) = 8 Z' ' <

  1. Наработка шарикоподшипников в течение расчетного времени определяется по формуле (9)

Lp’60^’

Lp ~ 60*8000 3000 = 1440 000 000 циклов вращения.

  1. Наработка шарикоподшипников в течение технического ресурса генератора

до 1-го ремонта определяется по формуле (10)

Lpr~ 144*10 — - 4,32*10 циклов вращения.

  1. Математическое ожидание эксцентриситета воздушного зазора определяется по формулам (18) и (19)

1 2

(е,) - "J * °' Y+ /X ) •






















|Ns изм.

Ns изв.





СО

СО to

І Инв. N° дубликата

І Инв Ns подлинника

OCT 1 00151-88 с. 35


Максимально возможный посадочный зазор определяется по формуле (201
4, = 4$ - 4^


( Д проставляется в формулу с учетом знаков).
Для 1-го шарикоподшипника mQ= 2


4/~4" = 0,018 + 0,009 = 0,027 мм.


Л/г= А'г2~Ам = 0 +°’011= °>011 мм-


&21=Aff ~


= 0,018 + 0,009 = 0,027 мм.

А 22 ~ "

^22

= 0 + 0,011 = 0,011 мм.

Л23 Х23 "

А"г3

= 0,046 +

0,029 = 0,075 мм

Для 1-го шарикоподшипника:


Для 2-го шарикоподшипника /7? ■ = 3 а2


fT)f(e&) = 0,25-(0,027 + 0,011 + 0,051) = 0,0390500 мм.


+ 0,21 ( /(0,03)


Для 2-го шарикоподшипника:

m2(eQ) = °>25*(°.027 + 0.011 + 0,075 + 0,051) + 0,21


2 2

+ (0,03)


0,0604095 мм.


т “ ~2* (°*03905 + 0,0604095) « 0,04972975 мм,


3.6. Жесткость силы одностороннего магнитного притяжения определяется по формуле (17)


*о,-


wГ Л

392-Ю ) D


KS

Для основного генератора*.


= 392-10-5


0,658 Л 164,6 78 (1,0450)

1,129*0,7

= 14669,0000 Н/мм.


Для возбудителя:

„ = ап 1 п-

3 0,677 Ю 165,17 Ю,3092)2 _ .„п _. .
Ког40 10 1,085 0,5 ' 420,5432 Н/мм.

Для подвозбудителя:


" = 392-ю-3°’546*л'*84,2-14-(0,3500)2
1,065 0,4


= 232,5782 Н/мм.


3.7. Значение силы ОМП определяется по формуле (16)







































ОСТ 1 00151-88 с. зб

Т аб ли ца 11

(22)

формулам (21) и

'S1


Для основного генератора;

= 14669,0'0,04972975 = 729,4860 Н.


ДЛЯ'возбудителя

= 420,5432'0,04972975 = 20,9135 Н.


Для подвозбудителя.

= 232,57826’0,04972975 = 11,5660 Н.


Результаты анализа оформляются в соответствии с табл, 11.


, Наименование

элемента ротора

Нагрузка от элемента ротора, Н

Координата точки приложения суммарной нагрузки , мм

от массы ротора

значение силы ОМП

суммарная нагрузка G*

Основной генератор

108

729,4860

837,4860

97,5

Возбудитель

19

20,9135

39,9135

162,5

Подвозбудитель

5

11,5660

16,5660

208,0



  1. Значение реакций в опорах определяется по

Для 1-го шарикоподшипника


fi.


so


Так как соединение вала шлицевое, то = О.

_ 837,486(257,5 - 97,5) + 39,9135(257,5 - 162,5)


257,5


16,566(257,5 - 207) 1 = 538,3940 Н.

О / fО


Для 2-го шарикоподшипника^ т


со

со ю


SO


837,486-97,5 + 39,9135-162,5 + 16,566-207


2ё7,5


= 355,6160 Н.


  1. Расчет осевой нагрузки определяется по формулам (23) и (24). Для радиального плавающего подшипника:


*а.


= 355,616 =


fmp

26,6712 Н.



Для фиксированного


шарикоподшипника:


І Инв. Ns дубликата I J |Ns изм.| I | I | | | | | I 1

1 Инв. Ns подлинника | 5813 | |Ns изв,| I I I I I I I I I

OCT 1 00151-88 c. 37

= 0 + 133,4 = 133,4 H.

  1. Динамическая эквивалентная нагрузка для радиальных и радиально-упорных шарикоподшипников определяется по формуле (13)

Ra =(RKXV +RaY]KBKT.

Если --І 0,014 ( Со = 17800 Н), то Л= 1; Y = 0.

V, = 1; V' = 1.

К = 1,05 (фиксированный шарикоподшипник);

Т1

К__ =1,0 (плавающий шарикоподшипник).

т2

Для 1-го шарикоподшипника. - (R X V1* RQY) КsКr,

= (538,394*1*1 + 133,4*0)*l,129-1,05 = 638,239 H.

Для 2-го шарикоподшипника: Q? -X 1/ f RqY) Kt

Q2 = (35,5616-1*1 + 2,66712-0)'l,129-l = 40,149 H

  1. Динамическая грузоподъемная сила радиальных и радиально-упорных шари­коподшипников, диаметр шарика которых не превышает 25,4 мм, определяется по формуле (12)

С= fc cosoffi’ дш8;

fc = 59,9,Z

C1= fc (mT Kcos ; л =^’;

2

n 0 7 4 1,8

C1 = 59,9 (1- COS 0°) ’ -9° • 12,7 = 250684,5 H.

C2 = fc(mT.XC0S a2

2

C2= 59,9(1* cos 0°)0’7*93*ll,ll1,8 = 197045,3 H.

  1. Номинальная расчетная долговечность шарикоподшипников определяется по формуле (11)

Для 1-го шарикоподшипника ./250 684,500^3 бл л

" 3,01 23g J '10 = 1,81780*10 циклов вращения.

Для 2-го шарикоподшипника

/19 704 5,33 6 14

^^2 ~ З’у 40149/ *10 = 3,54646*10 циклов вращения

  1. Вероятность невозникновения усталостного разрушения / -го шарикоподшип­ника за время последнего полета определяется по формуле (8)

Pl(Lp)=e L' ' <


Если £ 0,25, то ^р) = 1’

Для 1-го шарикоподшипника:

Lp 1,44 109 _б

= — = 7(9216635-1О < 0,25;

LH1 1,8178-Ю14

1-

Для 2-го шарикоподшипника:

Lp 1,44 109 _в

~~ == 4,0603869-10 < 0,25;

Lh2 3,54646-Ю1

Р2 = Х'

  1. Вероятность обеспечения внутреннего зазора шарикоподшипника определя­ется по формуле (40)



3.17. Коэффициент влияния посадочного натяга определяется по формуле (44)

Инв. На дубликата Na изм.

Инв. И« подлинника 5813 Na изв.

Для

1-го

шарикоподшипника;

^2(f)

60 -

12,7

"■"2™ - 53,650 мм.

Для

2-го

шарикоподшипника:

^2(2)

53,5

11,1

- = 47,945 мм.




  1. Математическое ожидание начального внутреннего зазора шарикоподшип­ника определяется по формуле (42)

Скачать бесплатно
Предыдущий документ
Следующий документ
Предыдущая страница
Следующая страница


Нормативні акти про охорону праці Основні законодавчі акти Будівельні норми і правила (ДБН, СНиП) Стандарти (ГОСТ, ДСТУ) Санітарні норми і правила Пожежна безпека (НАПБ) Інструкції з охорони праці Реестр НПАОП 2020-2021 - Нормативно-правові акти з охорони праці

ГОСТ 7798-70 ОСТ 7798-70. Болты с шестигранной головкой класса точности В. Конструкция и размеры О полномочии ООО "Виробнича лаборатория "Будстандарт" на проведение экспертизы субъектов строительной деятельности ДСТУ Б А.2.4-4:2009 Основні вимоги до проектної та робочої документації ДБН А.2.2-3-2011 Склад та зміст проектної документації на будівництво об’єктів НПАОП 0.00-1.15-07 Правила охорони праці під час виконання робіт на висоті Закон України Про державний контроль за використанням та охороною земель ГОСТ 17473-80 Винты с полукруглой головкой классов точности аив конструкция и размеры ДСТУ Б Д.2.2-29:2012 Ресурсні елементні кошторисні норми на будівельні роботи. Тунелі та метрополітени (Збірник 29) ДБН А.2.2-3-2012 Склад та зміст проектної документації на будівництво Закон України "Про автомобільний транспорт"
ГОСТ 12.1.011-78 Смеси взрывоопасные классификация и методы испытаний СТОРІНКА: 3 ГОСТ 7.18-79 Система стандартов по информации, библиотечному и издательскому делу. Библиографическое описание картографических произведений СТОРІНКА: 4 ГОСТ ИСО 10326-1-2002 Вибрация. Оценка вибрации сидений транспортных средств по результатам лабораторных испытаний. Часть 1. Общие требования СТОРІНКА: 2 ГОСТ 2.051-2006 Единая система конструкторской документации. Электронные документы. Общие положения СТОРІНКА: 3 ГОСТ 12346-78 Стали легированные и высоколегированные. Методы определения кремния СТОРІНКА: 2 ДСТУ Б СТУ Б. ЕN 196-10:2008 (ЕN 196-10:2006, ІDT). Методы испытания цемента. Часть 10. Определения содержимого водорастворимого хрома (VІ) в цементе СТОРІНКА: 4 ГОСТ 12361-82 Стали легированные и высоколегированные. Методы определения ниобия СТОРІНКА: 2 ГОСТ 28759.2-90 Фланцы сосудов и аппаратов стальные плоские приварные СТОРІНКА: 3 ДБН Д.2.3-17-99 . Сборник 17. Оборудование предприятий цветной металлургии СТОРІНКА: 37 НАПБ Б.01.004-2000 Правила технічного утримування установок пожежної автоматики СТОРІНКА: 3
Смотрите также
ГОСТ 21316.5-75 Фотоэлементы. Метод измерения нестабильностиДНАОП 5.1.14-1.02-00 Правила охраны труда при техническом обслуживании и ремонте дорожной техникиГОСТ 23237-78 Опоры отдельно стоящие под технологические трубопроводы. Типы и основные параметрыВСН 52-86 Установки солнечного горячего водоснабжения нормы проектирования