•
FP
по табл. 2.30|
червячного колеса |
Внешний момент прижимает червячное колесо к-червяку 1S |
Внешний момент прижимает червячное колесо к червяку |
|
|
^)010Ф1 |
3,7 &рРС*FL |
|
3, 7 &FPC КFL |
|
/ { |
0;р* |
Fnp 1 |
|
|
БрАЖ’ЗЛ • |
St ? &FPC FFL |
йг.рв |
5t9{ff:pCKpL |
|
1 + кпр |
4,9 + С к пр * I |
||
|
|
|
||
|
• |
rt ^FPC *FL |
^FP311 |
/ С7ррс кFL |
|
ЛМЦА57-3-І |
1 * Fftp )■ / 4. |
|
|
|
|
rt &F*C Kfl |
|
7 &FPC FFL |
|
Серый чугун |
Uff eк 1 KrV |
UFP~ |
fl7+(^-J_y |
Таблица 2.30
Формула по определению dpp , МПа
Материал
а
cd
ей «б ІЧ
ФормаГХз
Ч> <х>
Таблица 2.31
*
Л,
|
[Подл.и дата |
|
|
р 5$, |
|
|
В S г? |
|
|
ТТодп. и дата] |
|
|
о а * ,.ц |
|
(2.93)
(2.94)
|
Наименование параметра |
Обозна чение |
Расчетная формула и указание |
|
І.КЦД, учитывающий потери в зацеплении |
|
Определяют: при ведомом червячном колесе по табл.2.32; ,при ведущем червячном колесе по табл.2.33 |
|
2.-КПД, учитывающий потери на разбрызгивание к размешивание, масла |
ъ |
Определяют по табл.2.26, п.З. При расположении червячного колеса и двух червяков в горизонтальной плоскости и погружении в масло обоих червяков в формулу по • определению вместо. Д подста вляют сумму длин нарезанной части обоих червяков. |
ОСТ 92-0096-86 Стр.81
Параметры, входящие в формулы табл.2.30 определяют:
ffppc по табл.2.25;
*>£ по табл.2.24,п.2;
. ТПр2
' тг(1)
1,2 -1,4 )
Определение коэффициента полезного действия (КЦД)
КПП червячной передачи определяют по формуле:
77 = 77з7?л7р»
где определяют по табл.2.31
7]п - по табл.2.26, п.2
, 2.5.6.2. КЦЦ червячной передачи определяют для каэдого участка циклограммы нагружения. . •
’Тормат
аТ ■■>■'■ — h - ■—*<ІІМ.ІГ "HW.., Шцл І;Ч,; Стр. 82 OCT 92 -0096-86
- 'гл. ••; 4 '? ' Таблица 2.32 ’
Определение кпд» учитывающего потери в зацеплении, червячной передачи с неразрезным червячным колесом и ■ двумя неразрезными червяками при ведомом червячном колесе ~
Схема действия момента
Формула по определению г)3
Нагрузка переменная
'Нагрузка постоянная
Черйяк
подлруяіжениьій
[Т2(і)+Тпргііў (г+ (р) + тпр2 tg (Ч>- 'і')
|
внешний момент T2(i) прижимает червячное колесо к червяку is Т > <р |
■ 77 ТКІ^ ' _ СЪ(1)+Тпр2]1д(7)-1-(р)-ТПр2Гд(г-1р)т]ка Где Л.7Г- и tg Г |
(1 + Kpp) tg ( Г+(p) - Knptg (Г-Ц>) 7jKn |
|
Т<ср |
.^.,а_ Thp2 tg(T-bg>)^[Tnp2-T2(i)]tg.((p~^)7jf.n■ |
■ tyt' Лкп Vs *np tg (Ї+ cp) +(K„p -f) tg(4>-T) i]Kn |
додлрухинеыыи
Внешний момент Т2(і) не прижимает червячное колесо. к червяку /$ ;
При м е ч а. н и е . Угол „трения ср определяют < 7ля= 0.95) ; . ■
72(0
.———— 9
7ў(0 й
т Tnpz tgff+cp) - ЕТлрг - ТгСоІРдСГ-Ср^кп где i^t) = - v, у „— ————
ро табл.2.26, п.1.1 ; , ул - КЦЦ конической передачи, соединяющей оба червяка
/. frO<-7 '
|
Таблица 2.33 Определение КПД, учитывающего потери в зацеплении, червячной передачи с неразрезным червячным колесом • и двумя неразрезными червяками при ведущем червячном колесе' Схема действия момента Формула по определению tj3_ Нагрузка переменная. .. Нагрузка постоянная подпружиненный Внешний момент прижимает червячное колесо к червяку fS Т< ср |
п Tf(!> иЧз”* ’ • Т2 (і) ■vw т ЕЪМ)+Тпрг]tgC^-T)Лкп +Тпр21g(?+<Р) ДіП=~ ■ см. примечание I |
|
ci-f *np)tg (^Р- Т) 7jKn- кПрtj(r+(p) ґдГі7к„ Л |
|
i>v |
ri Tf(i) u " r ■; > |
|
(^кпр)Гд(Г'СР)Лкп - КПРГ3(Г-КР) |
|
где Т - ГГ2(І)* Тпр2^9 (~ ЪргЪСГ+ср) ад~ см. примечание 2 |
tg 7" "^кп V * |
|
Внешний момент не прижимает червячное колесо к червяку 1s ' к W + tg (Т+ <Р) гТпр2 fg Т]Кп+ [ Тпр2 ~ fg( ад" : tg7 |
см. примечание I |
|
|
|
77 Чз---^: • T2(i) ■ '* ♦ ГПЄ T . « Ц>) Укп - ЇЛпр2 - Tt(idfo(T+<$ где см. примечание 2 . . |
клр Чкпід(lf-<p) ~ (Xnp-iytgCf+c?) - t97 - |
'ЛрИМеЧаЕИЯ:: 'П;J Л< 4 .. ' ' /
TfQ) < 0 -червяк является ведущим, как и червячное колесо.’' . ’
Возможны два варианта: 0 - червяк является ведущим, как и червячное колесо: Тці) > 0 - червяк является ведомым,
Угол трения Ср определяют по табл.2.26, n.I.I; Т]КГ( - КЦД конической передачи, соединяющей оба червяка ( = 0,95) ; кпр~
Ин£^ёподл| Подп.и дата ІБзаі^инв^ПТнв.^дублЦІодп.и дата
6,01.87. : ■
ЦИЛИЦДГИЧЕСКИЕ ПЕРЕДАЧИ С УМЕНЬШЕННЫМ БОКОВЫМ ЗАЗОРОМ И УГЛОМ ЗАЦЕПЛЕНИЯ 20° •
В механизмах, в которых _межосевое расстояние а„ в процессе работы меняет свое значение и отклонение межосевого расстояния far■ достигает 4 мм , существенно увеличивается боковой зазор. Поэтому, если увеличение бокового’ зазора, вызванное изменением ам превышает допускаемое значение (известное из расчета точности привода) , то передачу проектируют с углом зацепления ’ меньшим 20°.
Зубчатую передачу о 20° можно изготовить инстру
ментом со стандартным исходным контуром по. Г143 с <х - 20°, применив смещение, когда коэффициенты смещения шестерни и колеса
х1ф х2 И . х2 < 0.
Увеличение бокового зазора jn, вызванное отклонением межосевого расстояния far определяют по формуле
Jn~ s,noitw * ( 3.1 )
Угол зацепления, при.котором выполняется условие
Jn Jnp
определяют из зависимости Іяв ■
* ( 3.2 ) .
где jnp - допускаемое значение бокового зазора . /
В механизмах применяют “ $• ~
Для расчета принимают с точностью до одного , градуса с . округлением в меньшую сторону. /
Если предусмотрено изготовление зубчатых колес инструментом со стандартным исходным контуром, то при геометрическом расчете по CI7J следует. применять. коэффициенты смещения, удовлетворяющие.уело- . ВИЮ . х2== О 9 ‘ причем Ху находят из условия отсутствия подрезания зуба. • ' / . ' х.;.'.
' 1"~ "" Формат"А4" ’" '-1
Последовательность геометрического расчета
По принятому .в п.3.4 значению угла зацепления
1000 Хт
по черт.3.I определяют значение5= — и затем коэффициент
Z1 +z2
суммы смещений ,который будет отрицательным.
По значению -1999 e 5 определяют по черт.3.2- 1000ЛУ z/* z2
значение А = — и затем коэффициент уравнительного
Z1+Z2 смещения .
Разбивают Х% на Х1 и Х2 причем Х2< 0.
М
I і 1 j
і І І
етодом проб определяют такие значения и Х2 , чтобы обеспечивалось качестве зацепления по геометрическим показателям по CI7J .По принятым значениям д'г и рассчитывают
геометрические размеры передачи по С17 J .
Расчет прочности следует производить по C25J •
